Расчет фундамента здания

7319
знаков
3
таблицы
2
изображения

Министерство образования и науки Украины

Одесская государственная академия строительства и архитектуры

Кафедра оснований и фундаментов

РАСЧЕТНО-ГРАФИЧЕСКАЯ РАБОТА

Выполнил:

ст. гр. ПГС-52с

Горбан А.С.

Проверил:

Ересько Е.Г.

Одесса 2010


Вариант №4

Наименование грунта.

Характеристики

Суглинок лессовидный Супесь лессовая Суглинок лессовидный
1 2 3 4
Мощность слоя, h(м) 3,2 4,2 4,3

γs, кН/м3

26,9 26,9 26,7

γ, кН/м3

17,9 17,1 17,9
W 0,19 0,18 0,17

E/Esat, МПа

8/3,5 7,7/3,5 8/2,4

Psl, кПа

120 80 70

εsl при σzg, кПа

50 0,006 0,005 0,007
150 0,022 0,024 0,023
250 0,031 0,032 0,030
φ, град 20 20 18
с, кПа 20 20 19

Определение типа грунтовых условий по просадочности:

γdi= γdi/ 1+wi , кН/м3

γd1=17,9/(1+0,19) = 15.04 кН/м3;

γd2 = 17,1/(1+0,18) = 14.49 кН/м3;

γd3 = 17,9/(1+0,17) = 15.3 кН/м3;

n = 1-γd / γs

n1 = 1- 15,04/26,9 = 0,44;

n2 = 1- 14,49/26,9 = 0,46;

n3 = 1- 15,3/26,7 = 0,427;

1.  Определение удельного веса грунтов в водонасыщенном состоянии:

γsat i = γdi + Sr × n × γw , кН/м3

где γw=10 кН/м3;


Sr = 0,8 – для суглинок;

Sr= 0,85 – для супеси;

γsat 1 =15,04+0,8×0,44×10=18,56 кН/м3;

γsat 2 =14,49+0,85×0,46×10=18,4 кН/м3;

γsat 3 =15,3+0,8×0,427×10=18,716 кН/м3;

2.  Определяем ординаты эпюры напряжений от собственного веса грунта на отметке подошвы каждого слоя:

σzg i = ∑ γsat i× h i , кПа

σzg i =18,56×3,2=59,392 кПа;

σzg i =59,392+18,4×4,2=136,672 кПа;

σzg i =136,672+18,716×4,3=217,151 кПа;

3.  Строим эпюру напряжений σzg


4.  На схеме строим эпюры начального просадочного давления Psl

Грунт считается просадочным от собственного веса в пределах участка толщиной hsli, гдевыполняется условие: Psl< σzg

5.  В пределах каждого просадочного слоя hsliопределяется среднее напряжение σzsli:

σzsl 2=(80+136.672)/2=98.03 кПа;

σzsl 3=(136.672+217.151)/2=176.91 кПа;

6.  Строим графики зависимости εsl= f (σzg)

 

По графику определяем значение εsli,соответствующее σzsli

7.  Определяем просадку грунта от собственного веса:


S sl i g =∑ εsl i× hsl i;

S sl 2 g = 0.0136× 3.08=0.042м;

S sl 3 g = 0.0249× 4.3=0.107м; S sl g = 0.149м

Вывод: так как Sslg= 14.9см > 5см, следовательно заданные грунты относятся к II типу по просадочности.

№2

Расчет фундаментов на просадочных грунтах.

b×l=1,8×2,7м; d=1,8м; N=780kN;

1.Определение напряжения от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента:

σzg 0 = γ × d, кПа

 σzg 0=17,9×1,8=32,22 кПа

2. Определение среднего давления под подошвой фундамента:

Р = (N/b×l) + d× γ , кПа

Р =(780/1,8×2,7)+1,8×20=196,5 кПа

3. Определение допустимых напряжений от внешнего давления на отметке подошвы фундамента:

σzр 0 = Р - σzg 0, кПа

σzр 0 =196,5-32,22=164,28 кПа


4.Толщину грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои, толщиной hi = 0,4× b

hi=0,4×1,8=0,72м

5. Допустимые напряжения на границе элементарных слоев определяются по формуле:

σzр= α×σzр 0 , где α (η,ξ) по табл.

6. Определяем осадку по методу послойного суммирования:

S= β ∑ (σzр i × hi) / Е i ,

где β=0,8

ξ

z i, см

α

σzр, кПа

σzр i, кПа

h i, см

Е i, кПа

S i, см

 

0 0 1.000 164.28 152.21

72

3500 2.5

 

0.8 0.72 0.853 140.13
114.75 72 1.89
1.6 1.44 0.544 89.37
72.37 72 1.19
2.4 2.16 0.337 55.36
45.75 72 0.75
3.2 2.88 0.22 36.14
30.64 72 0.5
4.0 3.6 0.153 25.13
20.54 72 0.34
4.8 4.32 0.097 15.94
15.37 72 0.25
5.6 5.04 0.09 14.79
12.82 72 0.21
6.4 5.76 0.066 10.84
9.69 - - -
7.2 6.48 0.052 8.54
7.8 - - -
8.0 7.2 0.043 7.06
6.41 - - -
8.8 7.92 0.035 5.75
5.34 - - -
9.6 8.64 0.03 4.93
4.77 - - -
10.4 9.36 0.026 4.6
4.19 - - -
11.2 10.08 0.023 3.78
3.45 - - -
12.0 10.8 0.019 3.12

7.Определяем осадку фундамента: Sф=∑Si=7.63см

7.1 На схеме строим суммарную эпюру напряжений: σz= σzр+ σzg

7.2 На схеме строим эпюру начального просадочного давления Psli

7.3  Определяем среднее напряжение σzsli в каждом проседающем слое:

σzsl 1=(192.68+142.45)/2=167.57 кПа;

σzsl 2=(142.45+148.35)/2=145.4 кПа;

σzsl 3=(148.35+217.0)/2=182.68 кПа;

8.  Определяем просадку фундамента:

9.  Ssl i р=∑ hsl i×εsl i×к sl i ,

где εsl i f (σz sl i);

εsl 1=0.02358; εsl 2=0.02313; εsl 3=0.02529;

к sl i =0,5+1,5(P- Psl i) / P0; P0=100 кПа;

кsl 1 =0,5+1,5(196.5- 120) / 100=1.648;

кsl 2 =0,5+1,5(196.5- 80) / 100=2.248;

кsl 3 =0,5+1,5(196.5-70) / 100=2.398;

Ssl 1 р=1.4×0.02358×1.648=0.054 м;

Ssl 2 р=4.2×0.02313×2.248=0.218 м; Sslр=0.533 м;

Ssl 3 р=4.3×0.02529×2.398=0.261 м;

10.  Определяем суммарную деформацию основания:

S= Sф +Ssl р;

S= 7.63+53.3=60.93см > Smax, u =8см;

Вывод: устройство данного вида фундамента при заданных геологических условиях невозможно.

№3

Расчет свайных фундаментов из забивных призматических свай на грунтах II типа по просадочности

1.Определение показателя текучести просадочных грунтов при полном водонасыщении:

IL=/WL- WP; где е =  (1+W)-1;

е1 =  (1+0.19)-1=0.788;

е2 =  (1+0.18)-1=0.856;

е3 =  (1+0.17)-1=0.745;

IL 1=/0.26-0.18=0.925;

IL 2=/0.24- 0.18=1.766;

IL 3=/0.28- 0.19=0.9;


В качестве несущего слоя принимаем глину с IL=0;

2.Определяем длину свай:

Lсв=0.5+1.4+4.2+4.3+1.6=12 м;

где 0.5м –длина оголовка сваи;

1.6м –величина заглубления сваи в несущий слой;

Принимаем сваи С12-35

3.Строим график изменения просадки от собственного веса грунта по глубине.


№№ услов. слоя

Zi, м

IL

u,

м

Сопротивление трению по боковой поверхности

Отрицательные силы трения по боковой поверхности, Рn, кН

крупность песка

hi,

 м

fi,

 кН/м2

u·γcf· fi · hi

φI, град

СI, кПа

tg φI

σzg,i кН/м2

τi, кН/м2

Рn= τi· hi · u, кН

1 2,5 0,925 1,4 1,4 - - 17,4 13,3 0,3134 39,35 21,93 42,98
2 4,2 1.766 1,4 2,0 - - 17,4 13,3 70,95 28,87 80,84
3 6,2 1,4 2,0 - - 112,05 37,88 106,06
4 7,3 1,4 0,2 - - 135,45 43,02 12,05
5 8,4 0,9 1,4 2,0 - - 15,7 12,7 0,2811 154,8 43,02 120,46
6 9,545 1,4 0,291 - - 176,7 43,02 17,53
7 10,691 1,4 2,0 7 19,6  ∑ 379,92
8 11,695 1,4 0,009 7 0,09
9 12,5 0 1,4 1,6 7 15,68 - -

∑ 35,37


4.Определяем расчетную нагрузку на сваю в грунтовых условиях II типа по просадочности с учетом отрицательного трения по формуле:

Nсв=(Fd/ γк)- γс ·Рn, кН

где

γс- коэффициент условия работы, зависящий от просадки грунта от собственного веса ; γс=0, если Ssl≤ 5см;

свайный фундамент грунт просадка

γс=0,8 , если Ssl≥ 2· Su=16см;

hsl

Рn= u∑τi·hi – отрицательная сила трения;

i=1

τi= 0,7 σzg,i· tg φI+ СI – расчетное сопротивление грунта сдвигу, определяемое до глубины hsl=6м; при глубине hsl> 6м τiпринимается постоянным и равным значению на глубине 6м.

φI, СI – расчетные значения угла внутреннего трения и удельного сцепления грунта, соответственно.

φI = φ/1,15 [град.] ; СI = С/1,5 [кПа] ;

σzg,i– вертикальная нагрузка от собственного веса грунта в середине i-го условного слоя;

Fd= γссr•R•A+ u∑ γсf•fi • hi) , кН

Fd= 1• (1•11400 • 0,123+35,37) = 1437,57 кН

Nсв = (1437,57/1) – 0,72·379,92 = 1164,03 кН


Информация о работе «Расчет фундамента здания»
Раздел: Строительство
Количество знаков с пробелами: 7319
Количество таблиц: 3
Количество изображений: 2

Похожие работы

Скачать
19561
2
14

... в подтоплении, в таком случае необходимо будет предусмотреть усиленную гидроизоляцию и подсыпку из непучинистых материалов.   5.Расчет фундамента мелкого заложения.   Расчет первого сечения под колонну среднего ряда. Определяем глубину заложения фундаментов. По конструктивным: особенностям здания и сечению колонны 1400х500 подбираем тип подколонника Д с сечением 2100х1200, с размерами ...

Скачать
56846
15
1

... размером 0,5х1,2 м и 862 щита размером 0,4х1,2 м. 6. УКАЗАНИЯ ПО ТЕХНИКЕ БЕЗОПАСНОСТИ Опалубку, применяемую для возведения монолитных железобетонных конструкций, необходимо изготовлять и применять в соответствии с проектом производства работ, утвержденным в установленном порядке. При установке элементов опалубки в несколько ярусов каждый последующий ярус следует устанавливать только после ...

Скачать
20320
6
5

... – 3 шт. - мешкозашивочная машина АН-1000 5 ПЛАНИРОВКА ПОМЕЩЕНИЙ Рисунок 5.1 Схема мельницы 1 – мельничный цех; 2 – склад готовой продукции в таре; 3 – склад зерна бункерный 4 – РП; 5 – приточная камера 6 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И КОНСТРУИРОВАНИЕ НАРУЖНИХ СТЕН ПОМЕЩЕНИЯ Определим сопротивление ограждающей конструкции по ...

Скачать
317684
6
0

... , необходимых для осуществления проектного решения. СНиП 11-01-95 “Инструкция о порядке разработки, согласования, утверждения и составе проектной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений”. Проект состоит из технологической и строительно-экономической частей. Экономическое обоснование технологической части выполняется инженерами-технологами и экономистами-технологами, а ...

0 комментариев


Наверх