Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий

Содержание:

1.Исходные данные 2

2.Выбор параметров наружного воздуха 3

3.Расчет параметров внутреннего воздуха 4

4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение 5

4.1. Расчет теплопоступлений 5

4.1.1. Теплопоступления от людей 5

4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения 5

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации 6

4.2. Расчет влаговыделений в помещении 9

4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей 10

4.4. Составление сводной таблицы вредностей 10

5. Расчет воздухообменов 11

5.1. Воздухообмен по нормативной кратности 11

5.2. Воздухообмен по людям 11

5.3. Воздухообмен по углекислому газу. 11

5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги 12

5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года 12

5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года. 15

5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года. 17

5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания 19

6.Расчет воздухораспределения. 20

7.Аэродинамический расчет воздуховодов 22

8.Выбор решеток 28

9.Расчет калорифера 29

10.Подбор фильтров 30

11.Подбор вентиляторных установок 31

12.Аккустический расчет 32

13.Список используемой литературы 34

1.Исходные данные

В качестве объекта для проектирования предложено здание ВУЗа в городе Томске, в котором предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим и естественным побуждением.

Время работы с 9 до 19 часов.

В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 130/70 C

Освещение – люминесцентное.

Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича; R₀=1,52 m²K/Вт

Покрытие -  = 0,45 м; R₀=1,75 m²K/Вт; D=4,4; =29,7

Остекление – одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением из светлой ткани, R₀=0,17 m²K/Вт

Экспликация помещений:

Аудитория на 200 мест

Коридор

Санузел на 4 прибора

Курительная

Фотолаборатория

Моечная при лабораториях

Лаборатория (на 15 мест) с 4 шкафами размером 800x600x1200

Книгохранилище

Аудитория на 50 мест

Гардероб

2.Выбор параметров наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и барометрическое давление принимаются по прил. 7[1] в зависимости от положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года. Выбор расчетных параметров наружного воздуха производим в соответствии с п.2.14.[1], а именно: для холодного периода – по параметрам Б, для теплого – по параметрам А.

В переходный период параметры принимаем в соответствии с п.2.17[1] при температуре 8⁰С и энтальпии I=22,5 кДж/кг._св.

Все данные сводим в табл. 3.1

Расчетные параметры наружного воздуха

Таблица 3.1

Наименование помещения, город, географическая широта	Период года	Параметр А				Параметр Б				В, м/с	P , КПа	A , град
		tн, 0C	I, кДж/кг.св	, %	d, г/ кг.св.	tн, 0C	I, кДж/кг.св.	, %	d, г/ кг.св.
Аудитория на 200 чел. Томск, 560 с.ш.	Т	21,7	79	70	11					3	99	11
	П					8	22,5	80	5,5	3	99	11
	Х									3	99	11

3.Расчет параметров внутреннего воздуха

Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего воздуха. Они принимаются в зависимости от назначения помещения и расчетного периода года в соответствии с п.2.1.[1] по данным прил. 1[1].

В теплый период года температура притока t_п^т = t_н^{т (л)}, t_п^т =21,7 С, t_рз =t_п^т +3С=24,7 С

В холодный и переходный периоды : t_п = t_рз - t, С,

где t_рз принимается по прил. 1[1], t_рз=20 С.

Так как высота помещения более 4 метров, принимаем t равным 5С.

t_пр^хп =20-5=15 С.

Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется по формуле:

t_уд = t_рз +grad t(H-h_рз), где:

t_рз - температура воздуха в рабочей зоне, С.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

h_рз - высота рабочей зоны, м; h_рз=2м.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

h_рз - высота рабочей зоны, м; h_рз=2м.

grad t выбирает из таблицы VII.2 [3] в зависимости от района строительства.

г. Томск:

grad t^т = 0,5 С/м

grad t^хп = 0,1 С/м

t_уд^т = 24,7+0,5*(7,35-2)=27,38 С

t_уд^хп =20+0,1*(7,35-2)=20,54 С

Результаты сводим в табл. 4.1

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Таблица 4.1

Наименование	Период года	Допустимые параметры			tн , С	tуд, С
		tрз ,С	рз, %	, м/с
Аудитория на 200 мест	Т	24,7	65	0,5	21,7	27,4
	П	20	65	0,2	15	20,5
	Х	20	65	0,2	15	20,5

4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение

В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а так же тепло от освещения и солнечной радиации.

4.1. Расчет теплопоступлений 4.1.1. Теплопоступления от людей

Учитываем, что в помещении находятся 200 человек: 130 мужчин и 70 женщин – они работают сидя, т.е. занимаются легкой работой. В расчете учитываем полное тепловыделение от людей и определяем полное теплопоступление по формуле:

,

где: q_м, q_ж – полное тепловыделение мужчин и женщин, Вт/чел;

n_м, n_ж – число мужчин и женщин в помещении.

Полное тепловыделение q определим по таблице 2.24[5].

Теплый период:

t_рз^т=24,7 С, q=145 Вт/чел

Q_л^т=145*130+70*145*0,85=27473 Вт

Холодный период:

t_рз^хп=20 С, q=151 Вт/чел

Q_л^хп=151*130+70*151*0,85=28615 Вт

4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения

Q_осв, Вт, определяем по формуле:

, где:

E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.3[6]

F - площадь освещенной поверхности, м²;

q_осв - удельные выделения тепла от освещения, Вт/( м²/лк), определяется по табл. 2.4.[6]

_осв - коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по [6]

E=300 лк; F=247 м²; q_осв=0,55; _осв =0,108

Q_осв=300*247*0,55*0,108=4402 Вт

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации

Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в теплый период года.

, Вт

Теплопоступления через остекления определим по формуле:

, Вт,

где: q_вп, q_вр – удельное поступление тепла через вертикальное остекление соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице 2.16 [5] для заданного в здании периода работы помещения для каждого часа.

F_ост – площадь остекления одинаковой направленности, м², рассчитывается по плану и разрезу основного помещения здания.

_сз – коэффициент, учитывающий затемнение окон.

К_ак – коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними ограждающими конструкциями помещения.

К₀ – коэффициент, учитывающий тип остекления.

К₀ – коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную часть прямой солнечной радиации.

К₂ – коэффициент, учитывающий загрязненность остекления.

Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны.

F_{ост. з}=4*21=84 м²

F_{ост .в}=1,5*17=25,5 м²

_сз – определяем по таблице 1.2[5]. Для внутренних солнцезащитных устройств из светлой ткани _сз=0,4

К_ак=1, т.к. имеются солнцезащитные устройства

г.Томск – промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно строят в центре городов, выбираем по таблице 2.18[5] для умеренной степени загрязнения остекления при =80-90%; К₂=0,9

По таблице 2.17[5] принимаем для одинарного остекления в деревянных переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К₁=0,6, при нахождении окон в расчетный час в тени К₁=1,6.

Теплопоступления через остекление

Таблица 5.1

Часы	Теплопоступления через остекление, Qост, Вт
	Запад	Юг
1	2	3
9-10	56*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1016	(378+91)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=6027
10-11	58*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1052	(193+76)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=3457
11-12	63*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1143	(37+67)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=1336
12-13	(37+67) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=1887	63*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=810
13-14	(193+76) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=4881	58*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=745
14-15	(378+91) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=8510	56*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=720
15-16	(504+114) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=11213	55*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=707
16-17	(547+122) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=12138	48*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=617
17-18	(523+115) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=11576	43*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=553
18-19	(423+74) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=9018	30*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=900

Теплопоступления через покрытия определяются по формуле:

, Вт

R₀ – сопротивление теплопередачи покрытия, м²*К/Вт;

t_н – среднемесячная температура наружного воздуха за июль, С;

R_н – термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия, м²*к/Вт;

 - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия;

I_ср – среднесуточная (прямая и рассеянная) суммарная солнечная радиация, попадающая на горизонтальную поверхность, Вт/м²;

t_в – температура воздуха, удаляемого из помещения, С;

 – коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа теплопоступлений;

К – коэффициент, зависящий от конструкции покрытия;

А_в – амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций, С

R_в – термическое сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом помещения, м²*К/Вт;

F – площадь покрытия, м².

Из задания R₀=0,96 м²*К/Вт

По табл. 1.5 [5] t_н=18,1 С

R_н определяется по формуле:

, где:

 – средняя скорость ветра, м/с, в теплый период,  = 3,7 м/с

м²*К/Вт

 =0.9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с песчаной посыпкой (табл. 1.18 [5])

Из табл. 4.1 данного КП t_уд^Т=27,38 С

Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности, С, определим по формуле:

, где

 - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, С

А_tн – максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, С

I_max – максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных поверхностей, а для покрытия – как для горизонтальной поверхности.

 = 29,7 – по заданию

0,5* А_tн = 11 – приложение 7 [1]

I_max = 837 Вт/м² – таблица 1.19[5]

I_ср = 329 Вт/м² – таблица 1.19[5]

А_в = 1/29,7*(11+0,035*0,9(837-329))=0,9 С

R_в = 1/_в=1/8,7=0,115 м²*К/Вт

F = 247 м²

В формуле для Q_n все величины постоянные, кроме  - коэффициента для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток.

Для нахождения  для заданного периода времени по часам находим Z_max .

Z_max = 13+2.7*D = 13+2.7*3.8 = 23-24 = -1

Стандартное значение коэффициента  принимаем по табл. 2.20 [5], а фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад.

Значение коэффициента  сводим в таблицу 5.2

Расчет теплопоступлений через покрытие сводим в таблицу 5.3

Таблица 5.2

Значение коэффициента 

Часы	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0

Таблица 5.3

Теплопоступления через покрытие

Часы	Теплопоступления через покрытие, Qn, Вт
9-10	(0,625-(0,605*7,9))*247= - 1026
10-11	(0,625-(0,79*7,9))*247= - 1387
11-12	(0,625-(0,92*7,9))*247= - 1640
12-13	(0,625-(0,985*7,9))*247= - 1768
13-14	(0,625-(0,925*7,9))*247= - 1768
14-15	(0,625-(0,792*7,9))*247= - 1640
15-16	(0,625-(0,79*7,9))*247= - 1387
16-17	(0,625-(0,609*7,9))*247= - 1026
17-18	(0,625-(0,38*7,9))*247= - 587,1
18-19	(0,625-(0,13*7,9))*247= - 353

Составляем сводную таблицу теплопоступлений за счет солнечной радиации.

Таблица 5.4

Сводная таблица теплопоступлений за счет солнечной радиации.

Часы	Теплопоступления, Вт
	Через покрытие	Через остекление		Всего
		Запад	Восток
9-10	-1026	1016	6027	6017
10-11	-1387	1052	3457	3122
11-12	-1640	1143	1336	839
12-13	-1768	1887	810	929
13-14	-1768	4881	745	3858
14-15	-1640	8510	720	7590
15-16	-1387	11213	707	10533
16-17	-1026	12138	617	11729
17-18	-587	11576	553	11542
18-19	-353	9018	900	9565

На основании расчета принимаем максимальное значение теплопоступлений за счет солнечной радиации, равное Q_ср=11729 Вт в период с 16 до 17 часов.

Общее теплопоступление определяем по формуле:

, Вт

В летний период:

Q_п^т=27478+0+11729=39207 Вт

В переходный период:

Q_п^п=28614+4402+0,5*11729=38881 Вт

В зимний период:

Q_п^х=28614+4402+0=33016 Вт

4.2. Расчет влаговыделений в помещении

Поступление влаги от людей, W_вл, г/ч, определяется по формуле:

,

где: n_л – количество людей, выполняющих работу данной тяжести;

w_вл – удельное влаговыделение одного человека, принимаем по таблице 2.24[5]

Для теплого периода года, t_р.з.=24,7С

w_вл=115 г/ч*чел

W_вл^т = 130*115+70*115*0,85=21792,5 г/ч

Для холодного и переходного периодов года, t_р.з.=20 С

w_вл=75 г/ч*чел

W_вл^т = 130*75+70*75*0,85=14212,5 г/ч

4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей

Количество СО₂, содержащееся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности труда и определяется по формуле:

, г/ч,

где n_л – количество людей, находящихся в помещении, чел;

m_CO2 – удельное выделение СО₂ одним человеком, определяется по таблице VII.1 [3]

Взрослый человек при легкой работе выделяет m_CO2 =25 г/ч*чел. Тогда

М_СО2=130*25+0,85*70*25=4737,5 г/ч

4.4. Составление сводной таблицы вредностей

Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем, что система отопления полностью компенсирует потери тепла, которые будут иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех периодов года: холодного, переходного и теплого.

Результаты расчета всех видов вредностей сводим в табл. 5.5

Таблица 5.5.

Количество выделяющихся вредностей.

Наименование помещения	Период года	Избытки тепла, Qп, Вт	Избытки влаги, Wвл, г/ч	Количество СО2, МСО2, г/ч
Аудитория на 200 мест	Т	39207	21793	4738
	П	38881	14213	4738
	Х	33016	14213	4738

5. Расчет воздухообменов

Вентиляционные системы здания и их производительность выбирают в результате расчета воздухообмена. Последовательность расчета требуемого воздухообмена следующая:

1)задаются параметры приточного и удаляемого воздуха

2)определяют требуемый воздухообмен для заданного периода по вредным выделениям, людям и минимальной кратности.

3)выбирается максимальный воздухообмен из всех расчетов по разным факторам.

5.1. Воздухообмен по нормативной кратности

Определяется по формуле:

, м³/ч

К_Pmin – минимальная кратность воздухообмена, 1/ч.

V_P – расчетный бьем помещения, м³.

По табл. 7.7 [2] К_Pmin = 1 1/ч

V_P =F_n*6;

V_P =247*6=1729 м³.

L=1729*1=1729 м³/ч

5.2. Воздухообмен по людям

Определяется по формуле:

, м³/ч

где l_Л – воздухообмен на одного человека, м³/ч*чел;

n_Л – количество людей в помещении.

По прил.17 [1] определяем, что для аудитории, где люди находятся более 3 часов непрерывно, l_Л = 60 м³/ч*чел.

L = 200*60=12000 м³/ч

5.3. Воздухообмен по углекислому газу.

Определяется по формуле:

, м³/ч

М_СО2 – количество выделяющегося СО₂, л/ч, принимаем по табл. 5.5 данного КП.

У_ПДК – предельно-допустимая концентрация СО₂ в воздухе, г/м³, при долговременном пребывании У_ПДК = 3,45 г/м³_.

У_П – содержание газа в приточном воздухе, г/м³_, У_П=0,5 г/м³

М_СО2=4738 г/ч

L=4738/(3,45-0,5)=6317,3 м³/ч

5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги

В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по Id-диаграмме. Расчет воздухообменов в помещениях сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении.

5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года

На Id-диаграмме наносим точку Н, она совпадает с т.П (t_H=21,7С; I_H=49 кДж/кг._св),

характеризующей параметры приточного воздуха (рис 1).

Проводим изотермы внутреннего воздуха t_В=t_Р.З.=24,7С и удаляемого воздуха t_У.Д.=27,4С

Для получения точек В и У проводим луч процесса, рассчитанный по формуле:

, кДж/кг._вл

Q_П – избытки тепла в теплый период года, Вт, из таблицы 5.5 КП

W_ВЛ – избытки влаги в теплый период года, кг/ч, из таблицы 5.5 КП

E=3,6*39207/21,793=6477 кДж/кг вл.

Точки пересечения луча процесса и изотерм t_В,t_У.Д. характеризуют параметры внутреннего и удаляемого воздуха.

Воздухообмен по избыткам тепла:

, м³/ч

Воздухообмен по избыткам влаги:

, м³/ч

где I_УД,I_П – соответственно энтальпии удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг._св.

I_УД=56,5 кДж/кг._св.

I_П=49 кДЖ/кг._св.

d_УД=12,1 г/кг._св.

d_П=11 г/кг._св.

По избыткам тепла:

L_П=3,6*39207/(1,2*(56,5-49))=15683 м³/ч

По избыткам влаги:

L_П=21793/1,2*(12,1-11)=16509 м³/ч

В расчет идет больший воздухообмен по избыткам влаги

L_П=16509 м³/ч

Рис. 1 Теплый период года

5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года.

В переходный период предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (t_Н=8С, I_Н=22,5 кДж/кг._св) строим точку Н (рис.2).

Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

W_ВЛ=14213 г/ч

L_Нmin=L_Н (по людям)

L_{Н кр min}=К_Рmin*V_Р

L_{Н кр min}=1729 м³/ч

L_Нmin=12000 м³/ч

d_НУ=14213/1,2*12000=0,9 г/кг.св.

d_УД=d_Н+d_НУ=5,5+0,9=6,4 г/кг.св.

Точка У находится на пересечении изобары d_УД=const и изотермы t_УД=const.

Соединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

, кДж/кг. _вл.

Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, G_P, определяем:

G_{n min}=L_{n min}*1.2=14400 кг/час

G_P=(4.6/2-1)*G_{n min}=1.3*14400=18720 кг/час

L_n=G_n/=15600 м³/ч

Рис. 2 Переходный период года

5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года.

В зимний период также предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (t_Н=-40С, I_Н=-40,2 кДж/кг св) строим точку Н (рис.3).

Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

W_ВЛ=14213 г/ч

L_Нmin=L_Н (по людям)

L_Нmin=12000 м³/ч

d_НУ=14213/1,2*12000=0,9 г/кг.св.

d_УД=d_Н+d_НУ=0,2+0,9=1,1 г/кг.св.

Проводим изотермы t_УД=20,54 С, t_В=t_Р.З.=20 С, t_Н=15 С,

Точка У находится на пересечении изобары d_УД=const и изотермы t_УД=const.

Объединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

, кДж/кг _вл

Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, G_P, определяем:

G_{n min}=L_{n min}*1.2=14400 кг/час

кг/час

G_Н=G_Р+G_{n min}=14400+6891=21291 кг/час

L_n=G_n /=17743 м³/ч

Результат расчета воздухообменов сводим в таблицу 6.1.

Таблица 6.1

Выбор воздухообмена в аудитории

Период года	Воздухообмен LН по факторам, м3/ч				Максимальный воздухообмен,м3/ч
	По минимальной кратности	По СО2	Нормируемый по людям	По Id-диаграме
						Т	1729	6317	12000	16509	16509
П	1729	6317	12000	15600	15600
Х	1729	6317	12000	17743	17743

рис. 3 Зимний период года

5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания

Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной кратности в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по таблице 6.12[4] отдельно по притоки и по вытяжке.

Результаты расчета сводим в табл. 6.2

Таблица 6.2

Сводная таблица воздушного баланса здания.

№	Наименование помещения	VP, м3	Кратность, 1/ч		Ln, м3/ч		Прим.
			приток	вытяжка	приток	вытяжка
1	Аудитория	2035	8,5	8,5	17743	17743
2	Коридор	588	2	-	1176	+301
3	Санузел	-	-	(50)	-	200
4	Курительная	54	-	10	-	540
5	Фотолабор.	90	2	2	180	180
6	Моечная	72	4	6	288	432
7	Лаборатория	126	4	5	504	630
8	Книгохранил.	216	2	0,5	-	108
9	Ауд. на 50 мест	-	(20)		1000	1000
10	Гардероб	243	2	1	486	243
					21377	21076
						+301

Дисбаланс равен 301 м³/ч. Добавляем его в коридор (помещение №2)

6.Расчет воздухораспределения.

Принимаем схему воздухообмена снизу-вверх, т.к. имеются избытки тепла и влаги.

Выбираем схему воздухораспределения по рис. 5.1[7], т.к Н_П>4m, то IV схема. (рис.5.1г).

Подача воздуха осуществляется плафонами типа ВДШ.

Для нахождения необходимого количества воздухораспределителей Z площадь пола обслуживаемого помещения F делится на площади строительных модулей F_n. z=F/F_n.

Определяем количество воздуха, приходящееся на один воздухораспределитель,

L₀=L_СУМ/Z; где

L_СУМ – общее количество приточного воздуха, подаваемого через плафоны.

L₀=17743/10=1774 м³/ч

На основании полученной подачи L₀ по табл. 5.17[7] выбираем тип и типоразмер воздухораспределителя (ВДШ-4). Далее находим скорость в его горловине:

_X=k*_ДОП=1,4*0,2=0,28 м/с

Х_П=Н_П-h_ПОТ-h_ПЛ-h_РЗ

Х_П=7,4-1-0,5-0,3=4,6 м

м₁=0,8; n₁=0,65 – по таблице 5.18[4]

F₀=L₀/3600*5=1774/3600*5=0.085 м²

Принимаем ВДШ-4, F₀=0,13 м²

Значения коефициентов:

К_С=0,25; т.к.

К_ВЗ=1; т.к l/X_n=5,5/4,6=1,2

К_Н=1,0; т.к A_r – не ограничен.

т.е. условие _Ф -15% - условие выполнено

8.Выбор решеток

Таблица 9.1

Воздухораспределительные устройства

Номер помещения	Ln	Тип решетки	Колличество	
Подбор приточных решеток
2	1176	Р-200	4	2
5	180	Р-200	1	2
6	288	Р-200	1	2
7	504	Р-200	2	2
9	1000	Р-200	4	2
10	486	Р-200	2	2
Подбор вытяжных решеток
1	5743	Р-200	20	2
2	101	Р-150	1	2
3	400	Р-150	8	2
4	540	Р-200	2	2
5	180	Р-200	1	2
6	432	Р-200	2	2
7	630	Р-200	3	2
8	108	Р-150	1	2
9	1000	Р-200	4	2
10	243	Р-200	1	2

9.Расчет калорифера

Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как правило, обогреваются водой. Приточный воздух необходимо нагревать от температуры наружного воздуха t_н=-25С до температуры на 11.5 25С меньешй температуры притока (этот запас компенсируется нагревом воздуха в воздуховодах), т.е. до t_н=15-1=14С

Колличество нагреваемого воздуха составляем 21377 м³/ч.

Подбираем калорифер по следующей методике:

Задаемся массовой скоростью движения теплоносителя =8 кг/(м²с)

Расчитываем ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки.

f_ку^ор=Ln*_н/(3600*), м²

где Ln – расход нагреваемого воздуха, м³/ч

_н – плотность воздуха, кг/м³

f_ку^ор=21377*1.332/(3600*10)=0.79 м²

По f_ку^ор и табл. 4.37 [5] принимаем калорифер типа КВС-9п, для которого:

площадь поверхности нагрева F_k=19,56м², площадь живого сечение по воздуху f_k=0.237622м², по теплоносителю f_тр=0.001159м².

Расчитаем необходимое количество калориферов, установленных параллельно по воздуху:

m_||в=f_ку^ор/f_k=0.79/0.237622=3,3. Принимаем m_||в=3 шт

Рассчитаем действительную скорость движения воздуха.

()^д=Ln*_н/(3600*f_k*m_||в)=21377-1.332/(3600*0.237622)=8.35 кг/м²с

Определяем расход тепла на нагрев воздуха, Вт/ч:

Q_к.у.=0.278*Ln*Cv*(t_k-t_н^б)=0.278*21377*1.2(15-(-8))=164021 Вт

Рассчитаем колличество теплоносителя, проходящее через калориферную установку.

W=(Q_к.у*3,6)/_в*Cв*(t_г-t_o), m³/ч

W=(164021*3.6)/4.19*1000*(130-70)=2.82 m³/ч

Определяем действитеельную скорость воды в трубках калорифера.

=W/(3600*f_тр*n_||m), m/c

=2.82/(3600*0.001159*3)=0.23, m/c

По табл. 4.40 [5] определяем коеффициент теплоотдачи

К=33.5 Вт/м^{2 0}с

Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки

F_ку^тр=Q_ку/(К(t_{ср т} – t_{ср в}), м²

F_ку^тр=164021/(33.5*(130+70/2)-(15-8/2))=50.73 м²

N_k=F_ку^тр/F_ку=50.73/19.56=2.89. Принимаем 3 шт

Зная общее колличество калориферов, находим колилчество калориферов последовательно по воздуху

n_{посл в}=N_k/m_||в=3/3=1 шт

Определяем запас поверхности нагрева

Запас=(F_k-F_ку^тр)/F_ку^тр*100%=1020%

Запас=(15.86-50.73)/50.73=15% _оч=0.87

_оч> _оч^тр

Рассчитаем колличество пыли, осаждаемой на 1 м² площади фильтрации в течении 1 часа.

m_уд=L*y_n*_n/f_я*n_я=15634*5*0.87/1.98=34.35 г/м²ч

Рассчитаем переодичность замены фильтрующей поверхности:

_рег=м₀/м_уд=480/34.35=14 часов

Рассчитаем сопротивление фильтра:

P_ф=P_ф.ч.+P_ф.п.=44+132= 176 Па

11.Подбор вентиляторных установок

Вентиляторы подбирают по сводному графику и инидвидуальным характеристикам [4].

Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты.

Для П1 – ВЦ4-75 №10

E=10.095.1; n=720 об/мин; 4А132МВ; N=5.5 кВт

L=25000 м³/ч; Pв=550 Па

Для В1 – крышный вентилятор ВКР-5.00.45.6 (в колличестве 2 штук)

n=915 об/мин; 4А80А6; N=0.06 кВт

L=7030 м³/ч; Pст=265 Па

Для В – вентилятор ВЦ 4-75 №2.5

E=2.5.100.1; n=1380 об/мин; 4АА50А4; N=0.06 кВт

L=800 м³/ч; Pв=120 Па

12.Аккустический расчет

Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначания.

По табл. 17.1 [4] выбираем по типу помещения рекомендуемые номера предельных спектров (ПС) и уровни звука по шкале А, характеризующие допускаемый шум от системы вентиляции:

Для аудитории ПС=35, А=40дБ.

По табл. 17.3 [4] определяем активные уровни звукового давления L_доп при частотах октавных полос 125 и 250 Гц.

L_доп¹²⁵=52Дб L_доп²⁵⁰=45Дб

Рассчитываем фактический уровень шума в расчетной точке по формуле:

L=L_вокт+ 10lg*(Ф/4x²_n+4Ф/В),

где Ф – фактор направленности излучения источника шума, Ф=1;

x_n – расстояние от источника шума до рабочей зоны, м

L_вокт– октавный уровень звуковой массивности вентилятора, дБ

L_вокт=L_{р общ} - L₁+L₂

L_{р общ} – общий уровень звуковой мощности вентилятора, дБ

L₁ – поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам, дБ, принимается по выбранному типу вентилятора и частотам вращения по табл. 17.5 [4]

L₁¹²⁵=7Дб L₁²⁵⁰=5Дб

L₂ – поправка, учитывающая аккустическое влияние присоеденения воздуховода к вентилятору, дБ, принимается по табл. 17.6. [4]

L₂¹²⁵=3Дб L₂²⁵⁰=0.5Дб

L_{р общ} =+10lg Q + 25 lg H + 

 - критерий шумности, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, по табл. 17.4 [4]

 =41 дБ

Н – полное давление вентилятора, кгс/м²

 - поправка на режим работы, дБ

=0 Q=3600 м³/ч Н=550 кгс/м²

L_{р общ} =41+10lg(25000/3600)+25lg(550/9.8)=93.14 дБ

L¹²⁵_вокт=93.14-7+3=89.14 дБ

L²⁵⁰_вокт=93.14-5+0,5=87.64 дБ

L¹²⁵_р =89.14+10lg(1/4*3.14*4.6)=72.51 дБ

L²⁵⁰_р =87.64+10lg(1/4*3.14*4.6)=70.02 дБ

Рассчитаем требуемое снижение уровня звука:

m=0

L¹²⁵_{эл.сети}=71.52-52-12.83+5=11.69 дБ

L²⁵⁰_{эл.сети}=70.02-45-18.68+5=11.34 дБ

4. Ориентировочное сечение шумоглушителя:

f^ш_ор=L/3600*_доп=25000/3600*6=1.157 дБ

По табл. 17.17 [4] формируем конструкцию шумоглушителя:

Принимаем шумоглушитель пластинчатый

f_g=1.2 м² Внешние размеры 1600х1500 мм, длинна 2м

Снижение шума L¹²⁵=12дБ L²⁵⁰=20дБ

g=5.79 м/с

13.Список используемой литературы

СниП 2.04.05-68 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”

Р.В. Щекин “Спрравочник по теплогазоснабжению и вентиляции” часть 2

В.Н. Богославский “Отопление и вентиляция” часть 2

И.Р. Староверов. Справочник проектировщика “Вентиляция и кондиционирование воздуха”

Р.В. русланов “Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий”

В.П. Титов “Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции”

О.Д. Волков “Проектирование вентиляции промышленного здания”

КП 1208 225 П3 34