Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий

27417
знаков
10
таблиц
41
изображение

Содержание:



1.Исходные данные 2

2.Выбор параметров наружного воздуха 3

3.Расчет параметров внутреннего воздуха 4

4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение 5

4.1. Расчет теплопоступлений 5

4.1.1. Теплопоступления от людей 5

4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения 5

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации 6

4.2. Расчет влаговыделений в помещении 9

4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей 10

4.4. Составление сводной таблицы вредностей 10

5. Расчет воздухообменов 11

5.1. Воздухообмен по нормативной кратности 11

5.2. Воздухообмен по людям 11

5.3. Воздухообмен по углекислому газу. 11

5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги 12

5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года 12

5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года. 15

5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года. 17

5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания 19

6.Расчет воздухораспределения. 20

7.Аэродинамический расчет воздуховодов 22

8.Выбор решеток 28

9.Расчет калорифера 29

10.Подбор фильтров 30

11.Подбор вентиляторных установок 31

12.Аккустический расчет 32

13.Список используемой литературы 34


1.Исходные данные


В качестве объекта для проектирования предложено здание ВУЗа в городе Томске, в котором предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим и естественным побуждением.

Время работы с 9 до 19 часов.

В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 130/70 C

Освещение – люминесцентное.

Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича; R0=1,52 m2K/Вт

Покрытие -  = 0,45 м; R0=1,75 m2K/Вт; D=4,4; =29,7

Остекление – одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением из светлой ткани, R0=0,17 m2K/Вт


Экспликация помещений:


Аудитория на 200 мест

Коридор

Санузел на 4 прибора

Курительная

Фотолаборатория

Моечная при лабораториях

Лаборатория (на 15 мест) с 4 шкафами размером 800x600x1200

Книгохранилище

Аудитория на 50 мест

Гардероб

2.Выбор параметров наружного воздуха


Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и барометрическое давление принимаются по прил. 7[1] в зависимости от положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года. Выбор расчетных параметров наружного воздуха производим в соответствии с п.2.14.[1], а именно: для холодного периода – по параметрам Б, для теплого – по параметрам А.

В переходный период параметры принимаем в соответствии с п.2.17[1] при температуре 80С и энтальпии I=22,5 кДж/кг.св.

Все данные сводим в табл. 3.1


Расчетные параметры наружного воздуха

Таблица 3.1

Наименование помещения, город, географическая широта

Период года

Параметр А

Параметр Б

В,


м/с

P ,


КПа


A ,


град

tн,


0C

I,


кДж/кг.св

,


%

d,


г/ кг.св.

tн,


0C

I,


кДж/кг.св.

,


%

d,


г/ кг.св.

Аудитория на 200 чел. Томск, 560 с.ш.

Т 21,7 79 70 11



3 99 11
П



8 22,5 80 5,5 3 99 11
Х







3 99 11

3.Расчет параметров внутреннего воздуха



Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего воздуха. Они принимаются в зависимости от назначения помещения и расчетного периода года в соответствии с п.2.1.[1] по данным прил. 1[1].

В теплый период года температура притока tпт = tнт (л), tпт =21,7 С, tрз =tпт +3С=24,7 С

В холодный и переходный периоды : tп = tрз - t, С,

где tрз принимается по прил. 1[1], tрз=20 С.

Так как высота помещения более 4 метров, принимаем t равным 5С.

tпрхп =20-5=15 С.

Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется по формуле:

tуд = tрз +grad t(H-hрз), где:

tрз - температура воздуха в рабочей зоне, С.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

hрз - высота рабочей зоны, м; hрз=2м.

grad t – превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, С/м

H - высота помещения, м; H=7,35м

hрз - высота рабочей зоны, м; hрз=2м.

grad t выбирает из таблицы VII.2 [3] в зависимости от района строительства.

г. Томск:

grad tт = 0,5 С/м

grad tхп = 0,1 С/м

tудт = 24,7+0,5*(7,35-2)=27,38 С

tудхп =20+0,1*(7,35-2)=20,54 С

Результаты сводим в табл. 4.1


Расчетные параметры внутреннего воздуха

Таблица 4.1

Наименование

Период года

Допустимые параметры

tн , С

tуд, С

tрз ,С

рз, %

, м/с

Аудитория на 200 мест Т 24,7 65 0,5 21,7 27,4
П 20 65 0,2 15 20,5
Х 20 65 0,2 15 20,5

4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение


В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а так же тепло от освещения и солнечной радиации.


4.1. Расчет теплопоступлений 4.1.1. Теплопоступления от людей

Учитываем, что в помещении находятся 200 человек: 130 мужчин и 70 женщин – они работают сидя, т.е. занимаются легкой работой. В расчете учитываем полное тепловыделение от людей и определяем полное теплопоступление по формуле:


,


где: qм, qж – полное тепловыделение мужчин и женщин, Вт/чел;

nм, nж – число мужчин и женщин в помещении.


Полное тепловыделение q определим по таблице 2.24[5].

Теплый период:

tрзт=24,7 С, q=145 Вт/чел

Qлт=145*130+70*145*0,85=27473 Вт

Холодный период:

tрзхп=20 С, q=151 Вт/чел

Qлхп=151*130+70*151*0,85=28615 Вт


4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения

Qосв, Вт, определяем по формуле:


, где:


E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.3[6]

F - площадь освещенной поверхности, м2;

qосв - удельные выделения тепла от освещения, Вт/( м2/лк), определяется по табл. 2.4.[6]

осв - коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по [6]

E=300 лк; F=247 м2; qосв=0,55; осв =0,108

Qосв=300*247*0,55*0,108=4402 Вт

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации

Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в теплый период года.


, Вт


Теплопоступления через остекления определим по формуле:


, Вт,

где: qвп, qвр – удельное поступление тепла через вертикальное остекление соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице 2.16 [5] для заданного в здании периода работы помещения для каждого часа.

Fост – площадь остекления одинаковой направленности, м2, рассчитывается по плану и разрезу основного помещения здания.

сз – коэффициент, учитывающий затемнение окон.

Как – коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними ограждающими конструкциями помещения.

К0 – коэффициент, учитывающий тип остекления.

К0 – коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную часть прямой солнечной радиации.

К2 – коэффициент, учитывающий загрязненность остекления.

Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны.


Fост. з=4*21=84 м2

Fост .в=1,5*17=25,5 м2

сз – определяем по таблице 1.2[5]. Для внутренних солнцезащитных устройств из светлой ткани сз=0,4

Как=1, т.к. имеются солнцезащитные устройства

г.Томск – промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно строят в центре городов, выбираем по таблице 2.18[5] для умеренной степени загрязнения остекления при =80-90%; К2=0,9

По таблице 2.17[5] принимаем для одинарного остекления в деревянных переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К1=0,6, при нахождении окон в расчетный час в тени К1=1,6.


Теплопоступления через остекление

Таблица 5.1

Часы

Теплопоступления через остекление, Qост, Вт

Запад Юг
1 2 3
9-10 56*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1016 (378+91)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=6027
10-11 58*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1052 (193+76)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=3457
11-12 63*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1143 (37+67)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=1336
12-13 (37+67) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=1887 63*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=810

13-14

(193+76) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=4881 58*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=745
14-15 (378+91) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=8510 56*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=720
15-16 (504+114) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=11213 55*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=707
16-17 (547+122) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=12138 48*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=617
17-18 (523+115) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=11576 43*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=553
18-19 (423+74) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=9018 30*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=900

Теплопоступления через покрытия определяются по формуле:


, Вт


R0 – сопротивление теплопередачи покрытия, м2*К/Вт;

tн – среднемесячная температура наружного воздуха за июль, С;

Rн – термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия, м2*к/Вт;

 - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия;

Iср – среднесуточная (прямая и рассеянная) суммарная солнечная радиация, попадающая на горизонтальную поверхность, Вт/м2;

tв – температура воздуха, удаляемого из помещения, С;

 – коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа теплопоступлений;

К – коэффициент, зависящий от конструкции покрытия;

Ав – амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций, С

Rв – термическое сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом помещения, м2*К/Вт;

F – площадь покрытия, м2.


Из задания R0=0,96 м2*К/Вт

По табл. 1.5 [5] tн=18,1 С

Rн определяется по формуле:

, где:

 – средняя скорость ветра, м/с, в теплый период,  = 3,7 м/с

м2*К/Вт

 =0.9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с песчаной посыпкой (табл. 1.18 [5])

Из табл. 4.1 данного КП tудТ=27,38 С

Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности, С, определим по формуле:

, где

- величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, С

А – максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, С

Imax – максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных поверхностей, а для покрытия – как для горизонтальной поверхности.


 = 29,7 – по заданию

0,5* А = 11 – приложение 7 [1]

Imax = 837 Вт/м2 – таблица 1.19[5]

Iср = 329 Вт/м2 – таблица 1.19[5]

Ав = 1/29,7*(11+0,035*0,9(837-329))=0,9 С

Rв = 1/в=1/8,7=0,115 м2*К/Вт

F = 247 м2

В формуле для Qn все величины постоянные, кроме  - коэффициента для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток.

Для нахождения  для заданного периода времени по часам находим Zmax .

Zmax = 13+2.7*D = 13+2.7*3.8 = 23-24 = -1

Стандартное значение коэффициента  принимаем по табл. 2.20 [5], а фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад.

Значение коэффициента  сводим в таблицу 5.2

Расчет теплопоступлений через покрытие сводим в таблицу 5.3


Таблица 5.2

Значение коэффициента 

Часы 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
-0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0

Таблица 5.3

Теплопоступления через покрытие

Часы

Теплопоступления через покрытие, Qn, Вт

9-10 (0,625-(0,605*7,9))*247= - 1026
10-11 (0,625-(0,79*7,9))*247= - 1387
11-12 (0,625-(0,92*7,9))*247= - 1640
12-13 (0,625-(0,985*7,9))*247= - 1768
13-14 (0,625-(0,925*7,9))*247= - 1768
14-15 (0,625-(0,792*7,9))*247= - 1640
15-16 (0,625-(0,79*7,9))*247= - 1387
16-17 (0,625-(0,609*7,9))*247= - 1026
17-18 (0,625-(0,38*7,9))*247= - 587,1
18-19 (0,625-(0,13*7,9))*247= - 353

Составляем сводную таблицу теплопоступлений за счет солнечной радиации.



Таблица 5.4

Сводная таблица теплопоступлений за счет солнечной радиации.


Часы

Теплопоступления, Вт
Через покрытие Через остекление

Всего

Запад Восток
9-10 -1026 1016 6027 6017
10-11 -1387 1052 3457 3122
11-12 -1640 1143 1336 839
12-13 -1768 1887 810 929
13-14 -1768 4881 745 3858
14-15 -1640 8510 720 7590
15-16 -1387 11213 707 10533
16-17 -1026 12138 617 11729
17-18 -587 11576 553 11542
18-19 -353 9018 900 9565

На основании расчета принимаем максимальное значение теплопоступлений за счет солнечной радиации, равное Qср=11729 Вт в период с 16 до 17 часов.


Общее теплопоступление определяем по формуле:


, Вт


В летний период:

Qпт=27478+0+11729=39207 Вт


В переходный период:

Qпп=28614+4402+0,5*11729=38881 Вт


В зимний период:

Qпх=28614+4402+0=33016 Вт


4.2. Расчет влаговыделений в помещении

Поступление влаги от людей, Wвл, г/ч, определяется по формуле:


,

где: nл – количество людей, выполняющих работу данной тяжести;

wвл – удельное влаговыделение одного человека, принимаем по таблице 2.24[5]


Для теплого периода года, tр.з.=24,7С

wвл=115 г/ч*чел

Wвлт = 130*115+70*115*0,85=21792,5 г/ч

Для холодного и переходного периодов года, tр.з.=20 С

wвл=75 г/ч*чел

Wвлт = 130*75+70*75*0,85=14212,5 г/ч


4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей

Количество СО2, содержащееся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности труда и определяется по формуле:


, г/ч,

где nл – количество людей, находящихся в помещении, чел;

mCO2 – удельное выделение СО2 одним человеком, определяется по таблице VII.1 [3]

Взрослый человек при легкой работе выделяет mCO2 =25 г/ч*чел. Тогда


МСО2=130*25+0,85*70*25=4737,5 г/ч


4.4. Составление сводной таблицы вредностей

Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем, что система отопления полностью компенсирует потери тепла, которые будут иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех периодов года: холодного, переходного и теплого.

Результаты расчета всех видов вредностей сводим в табл. 5.5


Таблица 5.5.

Количество выделяющихся вредностей.

Наименование помещения Период года

Избытки тепла, Qп, Вт

Избытки влаги, Wвл, г/ч

Количество СО2, МСО2, г/ч

Аудитория на 200 мест Т 39207 21793 4738
П 38881 14213 4738
Х 33016 14213 4738

5. Расчет воздухообменов

Вентиляционные системы здания и их производительность выбирают в результате расчета воздухообмена. Последовательность расчета требуемого воздухообмена следующая:

1)задаются параметры приточного и удаляемого воздуха

2)определяют требуемый воздухообмен для заданного периода по вредным выделениям, людям и минимальной кратности.

3)выбирается максимальный воздухообмен из всех расчетов по разным факторам.


5.1. Воздухообмен по нормативной кратности

Определяется по формуле:


, м3


КPmin – минимальная кратность воздухообмена, 1/ч.

VP – расчетный бьем помещения, м3.

По табл. 7.7 [2] КPmin = 1 1/ч

VP =Fn*6;

VP =247*6=1729 м3.


L=1729*1=1729 м3


5.2. Воздухообмен по людям

Определяется по формуле:


, м3


где lЛ – воздухообмен на одного человека, м3/ч*чел;

nЛ – количество людей в помещении.

По прил.17 [1] определяем, что для аудитории, где люди находятся более 3 часов непрерывно, lЛ = 60 м3/ч*чел.


L = 200*60=12000 м3


5.3. Воздухообмен по углекислому газу.

Определяется по формуле:


, м3


МСО2 – количество выделяющегося СО2, л/ч, принимаем по табл. 5.5 данного КП.

УПДК – предельно-допустимая концентрация СО2 в воздухе, г/м3, при долговременном пребывании УПДК = 3,45 г/м3.

УП – содержание газа в приточном воздухе, г/м3, УП=0,5 г/м3

МСО2=4738 г/ч


L=4738/(3,45-0,5)=6317,3 м3


5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги

В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по Id-диаграмме. Расчет воздухообменов в помещениях сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении.


5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года

На Id-диаграмме наносим точку Н, она совпадает с т.П (tH=21,7С; IH=49 кДж/кг.св),

характеризующей параметры приточного воздуха (рис 1).

Проводим изотермы внутреннего воздуха tВ=tР.З.=24,7С и удаляемого воздуха tУ.Д.=27,4С

Для получения точек В и У проводим луч процесса, рассчитанный по формуле:


, кДж/кг.вл


QП – избытки тепла в теплый период года, Вт, из таблицы 5.5 КП

WВЛ – избытки влаги в теплый период года, кг/ч, из таблицы 5.5 КП

E=3,6*39207/21,793=6477 кДж/кг вл.


Точки пересечения луча процесса и изотерм tВ,tУ.Д. характеризуют параметры внутреннего и удаляемого воздуха.


Воздухообмен по избыткам тепла:

, м3


Воздухообмен по избыткам влаги:

, м3


где IУД,IП – соответственно энтальпии удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг.св.



IУД=56,5 кДж/кг.св.

IП=49 кДЖ/кг.св.

dУД=12,1 г/кг.св.

dП=11 г/кг.св.


По избыткам тепла:

LП=3,6*39207/(1,2*(56,5-49))=15683 м3


По избыткам влаги:

LП=21793/1,2*(12,1-11)=16509 м3


В расчет идет больший воздухообмен по избыткам влаги

LП=16509 м3





Рис. 1 Теплый период года

5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года.


В переходный период предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (tН=8С, IН=22,5 кДж/кг.св) строим точку Н (рис.2).

Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:



WВЛ=14213 г/ч

LНmin=LН (по людям)

LН кр minРmin*VР

LН кр min=1729 м3

LНmin=12000 м3

dНУ=14213/1,2*12000=0,9 г/кг.св.

dУД=dН+dНУ=5,5+0,9=6,4 г/кг.св.

Точка У находится на пересечении изобары dУД=const и изотермы tУД=const.

Соединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:


, кДж/кг. вл.


Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, GP, определяем:


Gn min=Ln min*1.2=14400 кг/час

GP=(4.6/2-1)*Gn min=1.3*14400=18720 кг/час

Ln=Gn/=15600 м3





Рис. 2 Переходный период года


5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года.

В зимний период также предусмотрена рециркуляция воздуха.

По параметрам наружного воздуха (tН=-40С, IН=-40,2 кДж/кг св) строим точку Н (рис.3).

Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:



WВЛ=14213 г/ч

LНmin=LН (по людям)

LНmin=12000 м3

dНУ=14213/1,2*12000=0,9 г/кг.св.

dУД=dН+dНУ=0,2+0,9=1,1 г/кг.св.

Проводим изотермы tУД=20,54 С, tВ=tР.З.=20 С, tН=15 С,

Точка У находится на пересечении изобары dУД=const и изотермы tУД=const.

Объединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:


, кДж/кг вл


Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, GP, определяем:


Gn min=Ln min*1.2=14400 кг/час

кг/час

GН=GР+Gn min=14400+6891=21291 кг/час

Ln=Gn /=17743 м3


Результат расчета воздухообменов сводим в таблицу 6.1.


Таблица 6.1

Выбор воздухообмена в аудитории

Период

года

Воздухообмен LН по факторам, м3

Максимальный воздухообмен,м3

По минимальной кратности

По СО2

Нормируемый по людям По Id-диаграме
Т 1729 6317 12000 16509 16509
П 1729 6317 12000 15600 15600
Х 1729 6317 12000 17743 17743






рис. 3 Зимний период года

5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания


Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной кратности в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по таблице 6.12[4] отдельно по притоки и по вытяжке.

Результаты расчета сводим в табл. 6.2


Таблица 6.2

Сводная таблица воздушного баланса здания.

Наименование помещения

VP, м3

Кратность, 1/ч

Ln, м3

Прим.
приток вытяжка приток вытяжка
1 Аудитория 2035 8,5 8,5 17743 17743
2 Коридор 588 2 - 1176 +301
3 Санузел - - (50) - 200
4 Курительная 54 - 10 - 540
5 Фотолабор. 90 2 2 180 180
6 Моечная 72 4 6 288 432
7 Лаборатория 126 4 5 504 630
8 Книгохранил. 216 2 0,5 - 108
9 Ауд. на 50 мест - (20) 1000 1000
10 Гардероб 243 2 1 486 243





21377 21076






+301

Дисбаланс равен 301 м3/ч. Добавляем его в коридор (помещение №2)


6.Расчет воздухораспределения.


Принимаем схему воздухообмена снизу-вверх, т.к. имеются избытки тепла и влаги.

Выбираем схему воздухораспределения по рис. 5.1[7], т.к НП>4m, то IV схема. (рис.5.1г).

Подача воздуха осуществляется плафонами типа ВДШ.

Для нахождения необходимого количества воздухораспределителей Z площадь пола обслуживаемого помещения F делится на площади строительных модулей Fn. z=F/Fn.





Определяем количество воздуха, приходящееся на один воздухораспределитель,

L0=LСУМ/Z; где

LСУМ – общее количество приточного воздуха, подаваемого через плафоны.

L0=17743/10=1774 м3

На основании полученной подачи L0 по табл. 5.17[7] выбираем тип и типоразмер воздухораспределителя (ВДШ-4). Далее находим скорость в его горловине:



X=k*ДОП=1,4*0,2=0,28 м/с

ХПП-hПОТ-hПЛ-hРЗ

ХП=7,4-1-0,5-0,3=4,6 м

м1=0,8; n1=0,65 – по таблице 5.18[4]

F0=L0/3600*5=1774/3600*5=0.085 м2


Принимаем ВДШ-4, F0=0,13 м2


Значения коефициентов:

КС=0,25; т.к.

КВЗ=1; т.к l/Xn=5,5/4,6=1,2

КН=1,0; т.к Ar – не ограничен.



т.е. условие Ф -15% - условие выполнено


8.Выбор решеток



Таблица 9.1

Воздухораспределительные устройства


Номер

помещения

Ln

Тип

решетки

Колличество

Подбор приточных решеток

2

1176 Р-200 4 2

5

180 Р-200 1 2

6

288 Р-200 1 2

7

504 Р-200 2 2

9

1000 Р-200 4 2

10

486 Р-200 2 2
Подбор вытяжных решеток

1

5743 Р-200 20 2

2

101 Р-150 1 2

3

400 Р-150 8 2

4

540 Р-200 2 2

5

180 Р-200 1 2

6

432 Р-200 2 2

7

630 Р-200 3 2

8

108 Р-150 1 2

9

1000 Р-200 4 2

10

243 Р-200 1 2

9.Расчет калорифера


Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как правило, обогреваются водой. Приточный воздух необходимо нагревать от температуры наружного воздуха tн=-25С до температуры на 11.5 25С меньешй температуры притока (этот запас компенсируется нагревом воздуха в воздуховодах), т.е. до tн=15-1=14С

Колличество нагреваемого воздуха составляем 21377 м3/ч.

Подбираем калорифер по следующей методике:

Задаемся массовой скоростью движения теплоносителя =8 кг/(м2с)

Расчитываем ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки.

fкуор=Ln*н/(3600*), м2

где Ln – расход нагреваемого воздуха, м3

н – плотность воздуха, кг/м3

fкуор=21377*1.332/(3600*10)=0.79 м2

По fкуор и табл. 4.37 [5] принимаем калорифер типа КВС-9п, для которого:

площадь поверхности нагрева Fk=19,56м2, площадь живого сечение по воздуху fk=0.237622м2, по теплоносителю fтр=0.001159м2.

Расчитаем необходимое количество калориферов, установленных параллельно по воздуху:

m||в=fкуор/fk=0.79/0.237622=3,3. Принимаем m||в=3 шт

Рассчитаем действительную скорость движения воздуха.

()д=Ln*н/(3600*fk*m||в)=21377-1.332/(3600*0.237622)=8.35 кг/м2с

Определяем расход тепла на нагрев воздуха, Вт/ч:

Qк.у.=0.278*Ln*Cv*(tk-tнб)=0.278*21377*1.2(15-(-8))=164021 Вт

Рассчитаем колличество теплоносителя, проходящее через калориферную установку.

W=(Qк.у*3,6)/в*Cв*(tг-to), m3

W=(164021*3.6)/4.19*1000*(130-70)=2.82 m3

Определяем действитеельную скорость воды в трубках калорифера.

=W/(3600*fтр*n||m), m/c

=2.82/(3600*0.001159*3)=0.23, m/c

По табл. 4.40 [5] определяем коеффициент теплоотдачи

К=33.5 Вт/м2 0с

Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки

Fкутр=Qку/(К(tср т – tср в), м2

Fкутр=164021/(33.5*(130+70/2)-(15-8/2))=50.73 м2

Nk=Fкутр/Fку=50.73/19.56=2.89. Принимаем 3 шт

Зная общее колличество калориферов, находим колилчество калориферов последовательно по воздуху

nпосл в=Nk/m||в=3/3=1 шт

Определяем запас поверхности нагрева

Запас=(Fk-Fкутр)/Fкутр*100%=1020%

Запас=(15.86-50.73)/50.73=15% оч=0.87

оч> очтр

Рассчитаем колличество пыли, осаждаемой на 1 м2 площади фильтрации в течении 1 часа.

mуд=L*yn*n/fя*nя=15634*5*0.87/1.98=34.35 г/м2ч

Рассчитаем переодичность замены фильтрующей поверхности:

рег0уд=480/34.35=14 часов

Рассчитаем сопротивление фильтра:

Pф=Pф.ч.+Pф.п.=44+132= 176 Па

11.Подбор вентиляторных установок


Вентиляторы подбирают по сводному графику и инидвидуальным характеристикам [4].

Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты.


Для П1 – ВЦ4-75 №10

E=10.095.1; n=720 об/мин; 4А132МВ; N=5.5 кВт

L=25000 м3/ч; Pв=550 Па


Для В1 – крышный вентилятор ВКР-5.00.45.6 (в колличестве 2 штук)

n=915 об/мин; 4А80А6; N=0.06 кВт

L=7030 м3/ч; Pст=265 Па


Для В – вентилятор ВЦ 4-75 №2.5

E=2.5.100.1; n=1380 об/мин; 4АА50А4; N=0.06 кВт

L=800 м3/ч; Pв=120 Па


12.Аккустический расчет


Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначания.


По табл. 17.1 [4] выбираем по типу помещения рекомендуемые номера предельных спектров (ПС) и уровни звука по шкале А, характеризующие допускаемый шум от системы вентиляции:


Для аудитории ПС=35, А=40дБ.

По табл. 17.3 [4] определяем активные уровни звукового давления Lдоп при частотах октавных полос 125 и 250 Гц.

Lдоп125=52Дб Lдоп250=45Дб


Рассчитываем фактический уровень шума в расчетной точке по формуле:


L=Lвокт+ 10lg*(Ф/4x2n+4Ф/В),


где Ф – фактор направленности излучения источника шума, Ф=1;

xn – расстояние от источника шума до рабочей зоны, м

Lвокт– октавный уровень звуковой массивности вентилятора, дБ

Lвокт=Lр общ - L1+L2


Lр общ – общий уровень звуковой мощности вентилятора, дБ

L1 – поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам, дБ, принимается по выбранному типу вентилятора и частотам вращения по табл. 17.5 [4]

L1125=7Дб L1250=5Дб

L2 – поправка, учитывающая аккустическое влияние присоеденения воздуховода к вентилятору, дБ, принимается по табл. 17.6. [4]

L2125=3Дб L2250=0.5Дб


Lр общ =+10lg Q + 25 lg H + 

 - критерий шумности, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, по табл. 17.4 [4]

 =41 дБ

Н – полное давление вентилятора, кгс/м2

 - поправка на режим работы, дБ

=0 Q=3600 м3/ч Н=550 кгс/м2

Lр общ =41+10lg(25000/3600)+25lg(550/9.8)=93.14 дБ


L125вокт=93.14-7+3=89.14 дБ

L250вокт=93.14-5+0,5=87.64 дБ


L125р =89.14+10lg(1/4*3.14*4.6)=72.51 дБ

L250р =87.64+10lg(1/4*3.14*4.6)=70.02 дБ


Рассчитаем требуемое снижение уровня звука:


m=0


L125эл.сети=71.52-52-12.83+5=11.69 дБ

L250эл.сети=70.02-45-18.68+5=11.34 дБ


4. Ориентировочное сечение шумоглушителя:


fшор=L/3600*доп=25000/3600*6=1.157 дБ


По табл. 17.17 [4] формируем конструкцию шумоглушителя:


Принимаем шумоглушитель пластинчатый

fg=1.2 м2 Внешние размеры 1600х1500 мм, длинна 2м


Снижение шума L125=12дБ L250=20дБ

g=5.79 м/с



13.Список используемой литературы


СниП 2.04.05-68 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”

Р.В. Щекин “Спрравочник по теплогазоснабжению и вентиляции” часть 2

В.Н. Богославский “Отопление и вентиляция” часть 2

И.Р. Староверов. Справочник проектировщика “Вентиляция и кондиционирование воздуха”

Р.В. русланов “Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий”

В.П. Титов “Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции”

О.Д. Волков “Проектирование вентиляции промышленного здания”


КП 1208 225 П3 34


Информация о работе «Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий»
Раздел: Теплотехника
Количество знаков с пробелами: 27417
Количество таблиц: 10
Количество изображений: 41

Похожие работы

Скачать
34185
11
39

... Допустимые параметры tн , °С tуд, °С tрз ,°С jрз, % J, м/с Аудитория на 200 мест Т 24,7 65 0,5 21,7 27,4 П 20 65 0,2 15 20,5 Х 20 65 0,2 15 20,5 4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а ...

Скачать
146534
20
0

... Участок 13. - тройник на проход 1 шт. z = 1,2; - отвод 2 шт. z = 0,8; Участок 14. - отвод 1 шт. z = 0,8; - вентиль 1 шт.  z = 4,5; Коэффициенты местных сопротивлений остальных участков системы отопления жилого дома и гаража определены аналогично.   1.4.4. Общие положения конструирования системы отопления гаража. Система ...

Скачать
60040
1
0

... (90 %) котельных установок; более низкие температуры и давления теплоносителя, что повышает долговечность систем теплоснабжения. Системы отопления жилых и общественных зданий являются одними из самых значительных потребителей тепловой энергии. Расход тепловой энергии на эти цели составляет более 30 % энергоресурсов, потребляемых народным хозяйством. При этом многоквартирные дома, построенные в ...

Скачать
23525
5
2

... расчёта по приведённым затратам вариант ТЭЦ выгоднее, поэтому в качестве проектируемого источника энергоснабжения жилого посёлка и промышленного предприятия выбираем производственную ТЭЦ. 6. Выбор системы теплоснабжения и схема присоединения подогревателей горячего водоснабжения Согласно СНиП для системы теплоснабжения должна применяться двухтрубная водяная тепловая сеть с перегретой ...

0 комментариев


Наверх