Результаты расчёта при других значениях U2 представим в виде таблицы:
Таблица 2 – Результаты расчёта режима наименьшей передаваемой мощности
U2, кВ | 315 | 320 | 325 | 330 |
δ° | 14,65 | 14,52 | 14,39 | 14,27 |
Q'ВЛ1, МВАр | 54,37 | 41,54 | 28,72 | 15,89 |
Q0, МВАр | -28,52 | -41,34 | -54,17 | -66,96 |
Q0 + QР, МВАр | 44,77 | 31,95 | 19,12 | 6,31 |
UГ, кВ | 13,67 | 13,59 | 13,51 | 13,43 |
cosφГ | 0,953 | 0,969 | 0,982 | 0,992 |
ΔPВЛ1, МВт | 5,97 | 5,82 | 5,7 | 5,63 |
ΔQВЛ1, МВАр | 54,71 | 53,28 | 52,22 | 51,55 |
P''ВЛ1, МВт | 203,42 | 203,58 | 203,69 | 203,76 |
Q''ВЛ1, МВАр | -0,347 | -11,74 | -23,51 | -35,66 |
P1, МВт | 202,81 | 202,97 | 203,08 | 203,66 |
Q1, МВАр | 72,93 | 63,89 | 54,5 | 44,77 |
Q1 - QР, МВАр | 8,13 | -2,98 | -14,48 | -26,35 |
Q2, МВАр | -109 | -112 | -100 | -81 |
P2, МВт | 96,31 | 96,47 | 96,58 | 96,65 |
QАТ, МВАр | 117,13 | 109,02 | 85,52 | 41,34 |
Q'АТ, МВАр | 112,18 | 104,57 | 82,52 | 38,99 |
U'2, кВ | 307,78 | 313,39 | 319,91 | 327,61 |
UСН, кВ | 225,71 | 229,82 | 234,6 | 240,25 |
Q'АТ.Н, МВАр | 90,86 | 83,25 | 60,74 | 17,67 |
QАТ.Н, МВАр | 78,73 | 73,42 | 55,72 | 17,26 |
QСК, МВАр | 78,73 | 73,42 | 55,72 | 17,26 |
UНН, кВ | 9,78 | 10,14 | 10,76 | 10,67 |
З, тыс. руб. | 1126,6 | 1072,8 | 929,8 | 727 |
Минимум затрат наблюдается при U2 = 330 кВ. Варианты с U2 = 315 кВ и U2 = 320 кВ не подходят и по техническим причинам (UНН < UДОП = 10,45 кВ).
Поскольку автотрансформатор АТ2 (330/220 кВ) НЕ имеет РПН со стороны СН, то напряжение U3 зависит от U2.
Принимаем U3 = 330 кВ
МВт; МВАр
МВАр
МВАр
МВт
МВАр
МВт
МВАр
МВт
МВАр
335,7 кВ
МВт
МВАр
0,981
Проверка технических ограничений:
кВ < кВ < кВ
(на потребление)
кВ < кВ < кВ
Проверим напряжение в середине линии 1:
Ом
МВА
кА
кВ
кВ < кВ
Проверим напряжение в середине линии 2:
Ом
МВА
кА
кВ
кВ < кВ
Таким образом, в этом режиме необходимо установить 2 синхронных компенсатора типа КСВБ 50–11 на промежуточной подстанции, 1 группу однофазных реакторов 3×РОДЦ – 60000/500 в начале первой линии и 1 группу однофазных реакторов 3×РОДЦ – 60000/500 в конце первой линии.
... ;U2/Xл1 – Р0)/Р0 =(525∙490/87 –1800)/1800 = 64,27 % kз2 = (Рпр2– Р0)/ Р0 =(U2∙Uсис/Xл2– Рсис)/Рсис=(490∙481,88/66,82 – 580)/580 = 509 % Рассчитанные основные рабочие режимы электропередачи требуют установки УПК 40%, двух синхронных компенсаторов типа КСВБ0-100-11, одной группы реакторов 3∙РОДЦ – 60 в начале линии 1 и трёх групп реакторов 3∙РОДЦ – 60 в начале ...
... luc – программа используется для разложения матрицы на треугольные сомножители; rluc – программа, которая отвечает за решение системы уравнений. 4. Разработка адаптивной системы управления режимами электропотребления 4.1 Функции автоматизированной системы Сбор, накопление и передача информации, характеризующей режим электропотребления комбината (информация о нагрузках). Сбор, накопление ...
... 2.6 Анализ режимов работы по группе скважин оборудованных УЭЦН Проведён анализ режимов работы по группе скважин. Коэффициент подачи установки в оптимальном режиме эксплуатации, рекомендуется 0,8-1,2. Таблица 9. Анализ режима работы скважин оборудованных УЭЦН № скв Тип УЭЦН Н Кпод Ндин Рпл Рзаб %в Qн Qв 934 УЭЦНA5-60-1200 1450 0,63 1385 157 50 88 75 73,3 936 УЭЦНA5 ...
... сети Экономическая оценка работы спроектированной системы тягового электроснабжения не может быть выполнена без оценки потерь электроэнергии в ее элементах. Потери электроэнергии в системе тягового электроснабжения складываются, в основном, из потерь в тяговой сети и потерь в трансформаторах. Ниже выполнен расчет этих потерь. В результате расчета получены: значения годовых потерь энергии в ...
0 комментариев