6. Расчет осадок свайного фундамента методом послойного суммирования

 = 20 кН/м3 – для песка средней крупности и плотности

Так как, нижележащие грунты не обладают расчетным сопротивлением Ro, принимаем угол откоса – = 450.

6.1 Расчет осадки ленточного фундамента под наружную стену

Ширина условного фундамента:

По эпюре природных давлений определяем природное давление в уровне условного свайного фундамента zgoи zgo:

zgo=10,2х20,6=210,12 кПа.

zgo=483,5–210,12=273,38кПа.

=0,98

Результаты расчета осадки фундамента песчаного слоя

№п.п. ξ

(М)
hi, см α σzp кПа σzg, o кПа 0,2σzg кПа
1 0 0 33,6 1 273,38 210,12 42,024
2 0,4 0,336 0,977 267,0923 210,12 42,024
3 0,8 0,672 0,881 240,8478 210,12 42,024
4 1,2 1,008 0,755 206,4019 210,12 42,024
5 1,6 1,344 0,642 175,51 210,12 42,024
6 2 1,68 0,55 150,359 210,12 42,024
7 2,4 2,016 0,477 130,4023 210,12 42,024
8 2,8 2,352 0,42 114,8196 210,12 42,024
9 3,2 2,688 0,374 102,2441 210,12 42,024
10 3,6 3,024 0,337 92,12906 210,12 42,024
11 4 3,36 0,306 83,65428 210,12 42,024
12 4,4 3,696 0,28 76,5464 210,12 42,024
13 4,8 4,032 0,258 70,53204 210,12 42,024
14 5,2 4,368 0,239 65,33782 210,12 42,024
15 6 5,04 0,223 60,96374 210,12 42,024
16 6,4 5,376 0,208 56,86304 210,12 42,024
17 6,8 5,712 0,196 53,58248 210,12 42,024
18 7,2 6,048 0,185 50,5753 210,12 42,024
19 7,6 6,384 0,175 47,8415 210,12 42,024
20 8 6,72 0,166 45,38108 210,12 42,024
21 8,2 6,888 0,158 43,19404 210,12 42,024
22 8,38 7,0392 0,154 42,10052 210,12 42,024
23 8,39 7,0476 0,15372 42,02397 210,12 42,024
24 8,4 7,056 0,15 41,007 210,12 42,024

6.2 Определение деформационных характеристик грунтов, входящих в активную зону сжатия для фундамента под наружную стену 13 этажного здания

Определение модуля деформации по штамповым испытаниям.


W = 0.88 – безразмерный коэффициент, зависящий от жесткости и формы штампа.

=0.3 коэффициент относительной поперечной деформации для песка.

d = 1000 мм – диаметр штампа.

 = 16.00 – 7.98 – приращение осадки, соответствующее принятому интервалу напряжений.

Вывод: Модуль деформации по штамповым испытаниям для песка средней плотности средней крупности насыщенного водой – 9985,03 кПа.

Определение модуля деформации по компроссионным испытаниям


По эпюре природных напряжений:

zgo=210,12кПа.

zp=273,38 кПа.

P=483,5 кПа

Коэффициент сжимаемости mo=(lz-l’)/zp=(0,5857–0,5838)/273,38=6,9х10-5 кПа-1

6.3 Расчет осадки свайного фундамента под наружную стену 13 этажного жилого дома

(0,8/10724)*((273,38+267,09)/2+(267,09+240,84)/2+(240,84+206,4)/2+(206,4+175,51)/2+(175,51+150,35)/2+(150,35+130,4)/2+(130,4+114,81)/2+(114,81+102,24)/2+(102,24+92,13)/2+(92,13+83,65)/2+(83,65+76,54)/2+(76,54+70,53)/2+(70,53+65,33)/2+(65,33+60,96)/2+(60,96+56,86)/2+(56,86+53,58)/2+(53,58+50,75)/2+(50,57+47,84)/2+(47,84+45,38)/2+(45,38+43,19)/2+(43,19+42,10)/2+(42,10+42,024))*33,6=5,9 см ≤ 8 см.

S=5,9 см ≤ 8 см.

Что удовлетворяет требованиям СНиП для данного типа зданий.


6.4 Расчет осадок методом эквивалентного слоя свайного фундамента под наружную стену 13 этажного здания. (Расчет осадок методом Цытовича Н.А.)

 кПа-1

м

-для средней жесткости


Список использованной литературы

 

1.  СНиП 2.01.07–85. Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР, 1986 г.

2.  СНиП 3.02.01–87. Земляные сооружения, основания и фундаменты, Госстрой СССР, 1987 г.

3.  СНиП 2.02.03–85. Свайные фундаменты, М, 1986 г. – 48 с.

4.  Методическое пособие Часть 1, Часть 2.


Информация о работе «Проектирование основания и фундамента 13-этажного жилого дома в городе Великий Устюг»
Раздел: Строительство
Количество знаков с пробелами: 19679
Количество таблиц: 5
Количество изображений: 23

Похожие работы

Скачать
481815
2
0

... комиссии с участием представителя госнадзора и им выдаются удостоверения.  Повышение рабочими уровня знаний по безопасности труда осуществляется на курсах повышения квалификации, ее сдачей экзаменов. 136. Виды инструктажа, регистрация инструктажа.  Инструктаж работающих подразделяется на:  1. вводный  2. первичный на рабочем месте  3. повторный  4. внеплановый  5. целевой  Все ...

0 комментариев


Наверх