Навигация
Расчет верхнего пояса фермы
21230
знаков
5
таблиц
29
изображений
2.2 Расчет верхнего пояса фермы
Сечение опорной панели верхнего пояса конструируем составным. Верхний пояс фермы состоит из 4-х панелей (2- опорные, 2- коньковые). Сечение верхнего пояса подбираем по усилиям в опорной панели.
Принимаем сечение 
Опорный узел проектируем так, чтобы он не выходил за габариты сечения колонны. Усилие в опорной панели верхнего пояса передается центрально. Верхний пояс фермы неразрезной. Расчетный изгибающий момент от внеузловой распределенной нагрузки в середине опорной панели определяется как в двухпролетной балке.
Площадь поперечного сечения элемента
Момент сопротивления
Расчетное сопротивление
Гибкость составных элементов определяется с учетом податливости соединений. Гибкость опорной панели
- гибкость всего сечения относительно оси Y, вычисленная по расчетной длине l0 ,без учета податливости.
- гибкость отдельного слоя = 0 (т.к. количество слоев меньше 7) (п.4.6 СНиП «Деревянные конструкции»)
- коэффициент приведения гибкости .
nш – расчетное количество швов в сечении.
nc – расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 метр сечения.
kc – коэффициент податливости соединения, который определяется по т.12 СНиП «Деревянные конструкции»
- коэффициент продольного изгиба
а=0,8 (п 4.3. СНиП «Деревянные конструкции»)
увеличиваем сечение
- коэффициент принимаемый по т.13. СНиП «Деревянные конструкции».
Проверяем прочность сечения:
Проверяем соответствие подобранного сечения на действие усилий в коньковой панели.
Прочность сечения обеспечена, окончательно для верхнего пояса фермы принимается сечение 
см.
2.3 Расчет нижнего пояса фермы
Нижний пояс фермы проектируем из арматурной стали переодического профиля класса А-III в виде одиночного тяжа. Тяж состоит из 3-х элементов (2-крайних и 1- средний).Крайние элементы растянуты, средний сжат.
Усилие в крайних элементах 
Определим сечение тяжа:
принимаем тяж ǿ12мм с F=113.1мм2
Усилие в среднем элементе 
тяж ǿ12мм с F=113.1мм2
Проходит по требуемой площади.
На конце одиночного тяжа для соединения его с парными тяжами опорного узла фермы привариваем наконечник с резьбой из той же стали. Принимаем диаметр наконечника = 20мм. с F=314,16мм2
Наконечники привариваем к тяжу с помощью накладок из арматурной стали А-III.
Требуемая площадь сечения парных тяжей в башмаке опорного узла составляет:
принимаем 2 тяжа ǿ18мм с F=508,94мм2
Похожие работы
... переменного по высоте сечения коэффициент jx следует умножать на коэффициент kжN (СНиП “Нормы проектирования. Деревянные конструкции”, п. 4.17, прим. 4). СНиП П-25-80 не позволяет определить значение kжN для элементов со ступенчатым изменением высоты сечения. Поэтому коэффициент kжNx проектируемой рамы вычисляем с помощью приложения 3, таблицы 1 методического пособия, составленной в развитие норм ...
... : где φ=(900+14002`)/2; sin φ = 0,788; cos φ = 0,616. Тогда NI-I = (116,42 -10,86·0,3795)·0,788 + 80,14·0,616 = 137,857 кН. Рис. 3.3 - Карнизный узел ломано-клееной рамы Усилия в сечениях 1-2 и 1-3 карнизного узла (см. рис. 3.3): кН NI-2 = А = 116,42 кН. (Точнее NI-2 = А - q·х = 116,42 -10,86·0,3795 =112,3 кН). кН. где y1 = Н - а = 5,25 – 1,688 =3,562 м. ...
... направлении жесткость здания обеспечивается: 1) горизонтальными связями (ГС) в крайних пролетах здания и по его длине на расстоянии 16 м (воспринимают ветровую нагрузку, действующую на торец здания), 2) деревянными распорками (Р1 и Р2) в каждом шаге по обе стороны от конькового шарнира, 3) вертикальными связями (ВС) между стойками в крайних пролетах здания и по его длине на расстоянии 16 м ( ...
25258
0
5
... древесины. Коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига Прогиб с учетом влияния деформаций сдвига Жесткость балки обеспечивается. 1.3 Статический расчет поперечной рамы с учетом сейсмических нагрузок Расчет поперечной рамы выполним на два сочетания нагрузок: основное и особое. Основное сочетание включает нагрузки от собственного веса конструкций, веса снега и ветра; особое сочетание - ...
0 комментариев