Потери от деформации анкеров

3. Потери от деформации анкеров

МПа, где мм – обжатие опрессованных шайб или смятие высаженных головок,  см – смещение стержней в инвентарных зажимах, см – длина натягиваемого стержня.

4. Потери от быстро натекающей ползучести бетона.

Коэффициент ; (арматура А-III). Приведенная площадь бетона

см².

Усилие обжатия с учетом потерь

кН.

Сжимающее напряжение в бетоне МПа.

Отношение , где

, тогда МПа,

где, коэффициент 0,85 для бетона подвергнутого тепловой обработке.

Итак, МПа.

Вторые потери ; от усадки бетона класса В40, подвергнутого тепловой обработке МПа (табл.2.5 [ ]); от ползучести бетона при кН,

МПа.,

МПа.

Итак, МПа.

Полные потери: МПа.

Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения принимают равным: . Здесь шт. (14 ø15 К-7). Т.к.  принимаем .

Сила обжатия при  

кН.

Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:

кН, где  - Коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы.

Следовательно, трещиностойкость приопорной панели нижнего пояса не обеспечена.

Проверка ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси

Принимаем в первом приближении всю снеговую нагрузку длительной.

Приращение напряжение в растянутой арматуре:

МПа.

кН.

Приращение напряжение в растянутой арматуре от постоянной нагрузки:

, следовательно, трещины от постоянной нагрузки не возникают.

,принимаем, - растянутый элемент,- для канатов, - кратковременное действие нагрузки, - коэффициент, учитывающий влияние жестких узлов.

мммм (таблица 2^* [ 1 ]).

Расчет верхнего пояса

 

Сечения, нормальные к продольной оси элемента. Расчет верхнего пояса на внецентренное сжатие производим для двух опасного сечения на действие расчетных усилий от схемы загружения постоянной нагрузкой и снеговой:

кН; кНм. кН;кНм.

С учетом разгрузки от предварительного напряжения ;

кНм, кНм.

Ориентировочная требуемая площадь сечения верхнего сжатого пояса фермы:

см².

Принимаем сечение верхнего пояса из условия опирания плит покрытия пролетом 12 м см см².

Расчетную длину для учета продольного изгиба в плоскости фермы согласно таблице 33 [1 СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.] при:

смсм.

Наибольшая гибкость сечения . Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

При прямоугольном сечении с симметричным армированием (без предварительного напряжения) с учётом, что

мм⁴,

 мм⁴;

Зададимся при - первое приближение;

- коэффициент длительности действия на прогиб элемента в предельном состоянии, где - тяжелый бетон (п. 4.2. [ 2 ]), - моменты относительно оси, проходящей через ц.т. растянутой арматуры;

кНм,

кНм.

 принимаем . Отношение модулей упругости .

Критическая сила

кН.

Вычисляем коэффициент .

Эксцентриситет составляет

см.

Определяем

, - тяжелый бетон.

Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:

,

где - арматура с физическим пределом текучести;

;

;

;

;

см².

Т.к. , принимаем 2ø 16 А-II (приложение 6 [ 2 ]), см²,

Проверка прочности из плоскости фермы. Наибольшее сжимающее усилие в первой панели

кН;

кН.

Площадь сечения верхнего пояса фермы см².

Расчетная длина элемента см - проверку проводим по формуле .

Где  см², МПа при .

По отношениям

, находим и .

и

кН, т.е. прочность фермы из плоскости изгиба обеспечена.

Сечение верхнего пояса показано на рисунке :

Рисунок 10. Сечение верхнего пояса

Расчет второго раскоса

Расчетное растягивающее усилие кН.

Сжимающее - кН.

Усилие от длительной и постоянной нагрузки

кН.

Принимаем сечение раскоса см.

Сечение арматуры из условия работы раскоса на растяжение

 см².

Из условия работы раскоса на сжатие. Расчетная длина для учета продольного изгиба в плоскости фермы согласно таблице 33 [ 1 ] см.

Определяем величину случайного эксцентриситета:

.

Расчетный эксцентриситет см.

Наибольшая гибкость сечения . Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

мм⁴,

мм⁴;

Зададимся - первое приближение;

, , кНм, кНм.

принимаем . Отношение модулей упругости .

Критическая сила

кН.

Вычисляем коэффициент .

см.

Вычисляем:

;

;

;

;

см².

Принимаем арматуру конструктивно

В зависимости от

%,(таблица 38 [1]).

Из условий работы на растяжение 4ø 10 А-II (приложение 6 [ 2 ]), см².

Проверка ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси:, - внецентренно растянутый элемент,- стержни периодического профиля. - длительное действие нагрузки, - коэффициент учитывающий влияние жестких узлов.

Принимаем в первом приближении всю снеговую нагрузку длительной.

Напряжение в растянутой арматуре

МПа.

 мммм (таблица 2^* [ ]).

Сечение раскоса показано на рисунке :

Рисунок 11. Сечение второго раскоса

Расчет первого раскоса

Принимаем сечение раскоса см.

Принимаем конструктивно 2ø 10 А-II, т.к. .

Сечение раскоса показано на рисунке 12:

Рисунок 12. Сечение первого раскоса

Расчет и конструирование узлов фермы

Длина заделки напрягаемой арматуры см – для канатов ø 12-15 мм. При меньшей длине анкеровка напрягаемой арматуры обеспечивается постановкой поперечных стержней.

Площадь сечения продольной ненапрягаемой арматуры

см²

Принимаем ø 6 А-I.

Длина заделки см.

Расчет поперечной арматуры в опорном узле. Расчетное усилие из условия прочности в наклонном сечении по линии отрыва (рисунок ).

Рисунок 13. Опорный узел фермы

Условие прочности ;

Усилие в хомутах

кН, где

кН,  мм

для семипроволочных канатов;

кН – усилия в продольной арматуре; - угол наклона линии .

Площадь сечения одного поперечного стержня

см², где МПа;

-шт. количество поперечных стержней в узле, пересекаемых линией ( за вычетом поперечных стержней, расположенных ближе 100 мм от точки), при двух каркасах и шаге стержней мм.

Принимаем ø 6 А-I, см².

Обеспечения прочности на изгиб в наклонном сечении, условие прочности: момент сил не должен превышать момента внутренних усилий

;

Требуемая площадь стержня

см², что меньше принятого ø 6 А-I, см² – условие прочности на изгиб в наклонном сечении удовлетворяется.

В формуле - угол наклона приопорной панели;

см,

см – высота сжатой зоны бетона; см – расстояние от центра тяжести сжатой зоны равнодействующей усилий в поперечной арматуре.

 

Расчет прочности поперечной арматуре в промежуточных узлах

Расчетное усилие кН .

Рисунок 14. Промежуточный узел фермы

Фактическая длина заделки стержней раскоса за линию см, требуемая – для ø 6 А-I, мм.

Необходимое сечение поперечных стержней каркасов

см², где см

–условное увеличение длины заделки растянутой арматуры, при наличии на конце коротыша или петли, - для узлов верхнего пояса и - нижнего, - угол м/у поперечными стержнями и направлением растянутого раскоса, МПа; -шт. количество поперечных стержней в узле, пересекаемых линией , при двух каркасах и шаге стержней мм.

Назначаем конструктивно ø 6 А-I, см².

Площадь сечения окаймляющего стержня в первом узле определяется по условному усилию или кН, - усилия в растянутых раскосах.

Площадь сечения окаймляющего стержня

см²,  МПа

– по условию ограничения раскрытия трещин; принимаем. ø 8 А-I, см²

В узлах, где примыкают сжатые раскосы из конструктивных соображений поперечные стержни. ø 6 А-I, с шагом 100 мм, а окаймляющие стержни . ø 8 А-I.

Схема армирования фермы представлена в графической части.

Расчет фермы на монтажные нагрузки

Производим расчет верхнего пояса на монтажные нагрузки, возникающие при кантовании фермы.

При расчете учитываем, что прочность бетона при кантовании фермы достигает 70% от марочной.

Верхний пояс рассматриваем как двухконсольную балку, при условии строповки ее за второй узел на расстоянии 6,02 м от конца фермы.

Расчет производим на действие собственной массы верхнего пояса фермы и элементов решетки с учетом коэффициента динамичности (без учета коэффициента  ).

Рисунок 15. Схема к определению монтажных нагрузок.

кНм.

Определим площадь сечения арматуры при симметричном армировании  см²<  см² для 4ø 20 А-III.

Следовательно, прочность верхнего пояса на монтажные усилия

Определение усилий в колоннах железобетонной рамы

 

От постоянной нагрузки. Нагрузка на колонну от покрытия кН. Действует с эксцентриситетом в верхней части м;

Нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну на отметках 8.4 м и 12

м.кН,

кН, где

кН/м - вес 1 м² стеновых панелей;

кН/м - вес 1 м² остекления, м. Передаваемая непосредственно на фундаментную балку

кН.

Нагрузка от веса подкрановых балок ориентировочно

 

кН, ,м.

Нагрузка от веса колонн:

- надкрановая часть кН;

- подкрановая часть

кН;

Коэффициент перехода от нормативной к расчетной нагрузке.

Рис. 16. К определению эксцентриситетов продольных сил

 

Снеговая нагрузка. Согласно приложению 3 [1] учитываем 2 варианта загружения снеговой нагрузкой, :

1) Полная равномерно распределенная по всему пролету

кН/м.

2) Распределенная снеговая нагрузка, ординаты которой связаны с перепадом высот

 и

 кН/м.

Ветровой напор:

кН/м;

 кН/м;

Ветровой напор:

кН/м;

 кН/м;

Сосредоточенная нагрузка выше отметки 12.6 м

кН.

кН.

Крановая нагрузка. Вертикальная крановая нагрузка на колонны при невыгоднейшем положении кранов с коэффициентом сочетаний

кН, кН.

- сумма ординат линии влияния

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении

кН.

Определение усилий в элементах фермы произведен на ЭВМ с помощью программы ЛИРА-WINDOWS Версия 9,0, разработанной в НИИАСС (Киев), 1995-1998 г.

Результаты расчета приведены в таблице 4.

Таблица 4. Комбинация нагрузок и усилив в сечениях левой колонны

Нагрузка	Усилия в сечениях колонн
	Надкрановая часть			Подкрановая часть (подкрановая ветвь)			Надкрановая часть (внешняя ветвь)			№	Распорка
Постоянная		N	-548.642		N	-239.516		N	-467.326	1	N	2.140
		M	60.353		M	0.503		M	0.426	1	M	-1.387
		Q			Q			Q		1	Q	-4.318
Снеговая 1		N	-137.541		N	-16.900		N	-120.641	1	N	0.303
		M	9.514		M	-1.550		M	-1.549	1	M	1.879
		Q			Q			Q		1	Q	4.034
Снеговая 2		N	-117.269		N	-3.875		N	-113.394	1	N	0.379
		M	4.364		M	1.865		M	1.864	1	M	5.158
		Q			Q			Q		1	Q	2.263
Крановая V max		N			N	-363.062		N	-188.587	1	N	1.078
		M	-35.440		M	-3.016		M	-3.013	1	M	6.685
		Q			Q			Q		1	Q	15.291
Крановая V min		N			N	-31.209		N	-119.240	1	N	-0.026
		M	-35.414		M	-4.317		M	-4.317	1	M	6.080
		Q			Q			Q		1	Q	15.23
Крановая H		N			N	-86.518		N	86.518	1	N	0.007
		M	1.163		M	6.371		M	-6.371	1	M	-21.600
		Q			Q			Q		1	Q	-8.637
		N			N	54.947		N	-54.947	1	N	-0.259
		M	20.871		M	-2.832		M	-2.832	1	M	3.449
		Q			Q			Q		1	Q	8.964
Ветровая (напор)		N			N	-77.412		N	77.412	1	N	-0.989
		M	11.556		M	6.909		M	7.083	1	M	-5.825
		Q			Q			Q		1	Q	-14.813
Ветровая (отпор)		N			N	58.114		N	-58.114	1	N	0.720
		M	8.820		M	-5.220		M	-5.448	1	M	4.396
		Q			Q			Q		1	Q	11.109

Таблица 5. комбинация нагрузок и усилив в сечениях правой колонны

Нагрузка	Усилия в сечениях колонн
	Надкрановая часть			Подкрановая часть (подкрановая ветвь)			Надкрановая часть (внешняя ветвь)			№	Распорка
Постоянная		N	-504.682		N	-260.648		N	-365.476	1	N	2.477
		M	80.668		M	1.112		M	1.036	1	M	-1.214
		Q			Q			Q		1	Q	-4.33
Снеговая 1		N	-137.541		N	-16.900		N	-120.641	1	N	0.303
		M	9.514		M	-1.550		M	-1.549	1	M	1.879
		Q			Q			Q		1	Q	4.034
Снеговая 2		N	-249.963		N	-44.175		N	-205.787	1	N	0.978
		M	22.939		M	-2.124		M	-2.121	1	M	2.570
		Q			Q			Q		1	Q	5.135
Крановая V max		N			N	-363.062		N	-188.587	1	N	1.078
		M	-35.440		M	-3.016		M	-3.013	1	M	6.685
		Q			Q			Q		1	Q	15.291
Крановая V min		N			N	-31.209		N	-119.240	1	N	-0.026
		M	-35.414		M	-4.317		M	-4.317	1	M	6.080
		Q			Q			Q		1	Q	15.23
Крановая H		N			N	-86.518		N	86.518	1	N	0.007
		M	1.163		M	6.371		M	-6.371	1	M	-21.600
		Q			Q			Q		1	Q	-8.637
		N			N	54.947		N	-54.947	1	N	-0.259
		M	20.871		M	-2.832		M	-2.832	1	M	3.449
		Q			Q			Q		1	Q	8.964
Ветровая (напор)		N			N	61.085		N	-61.085	1	N	-0.283
		M	-23.202		M	-3.148		M	-3.179	1	M	3.385
		Q			Q			Q		1	Q	9.660
Ветровая (отпор)		N			N	-45.796		N	45.796	1	N	0.216
		M	17.395		M	2.360		M	2.361	1	M	-2.875
		Q			Q			Q		1	Q	-7.472

Расчетные данные.

Бетон класса В25: МПа;  МПа;;МПа;  МПа; МПа.

Арматура класса А-II: МПа;МПа.

Поперечная и конструктивная арматура класса А-I.

Коэффициент условия работы бетона- при действии всех нагрузок; - при отсутствии в расчетном сочетании ветровой и крановой нагрузок.

 

Расчет надкрановой части колонны

Расчетное сочетание

кН;

кН;

кНм.

Расчет в плоскости поперечной рамы.

Расчетную длину для учета продольного изгиба согласно таблице 33 [1 СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.], без учета крановой нагрузки м.

Случайного эксцентриситет

мм.

Эксцентриситет продольной силы

мммм.

Гибкость сечения . Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Отношение

 принимаем .

При прямоугольном сечении с симметричным армированием (без предварительного напряжения) с учётом, что

см⁴,

 см⁴;

Зададимся при 6ø 16 А-II, см². - первое приближение;

- коэффициент длительности действия на прогиб элемента в предельном состоянии, где - тяжелый бетон (п. 4.2. [ 1 ]), - моменты относительно оси, проходящей через ц.т. растянутой арматуры;

кНм,

кНм.

Отношение модулей упругости .

Критическая сила

кН.

Вычисляем коэффициент .

Эксцентриситет составляет

см.

Верхний пояс армируют симметричной арматурой. Расчётные формулы для подбора симметричной арматуры  получают из совместного решения системы трёх уравнений: уравнения равновесия продольных усилий, моментов и эмпирической зависимости для  .

Определяем

, - тяжелый бетон.

Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:

, ,

где - арматура с физическим пределом текучести;

;

;

;

;

мм²

Принимаем конструктивно ø 12 А-II (приложение 6 [ 1 ]), см².

Расчет в плоскости перпендикулярной поперечной раме.

Расчетную длину для учета продольного изгиба согласно таблице 33 [1 СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.] м;

Случайного эксцентриситетмм, мм.

Гибкость сечения  - расчет на устойчивость производить не требуется.

Сечение надкрановой части колонны показано на рисунке 16:

Рисунок 16. Сечение надкрановой части колонны

Расчет подкрановой части колонны

 

Подкрановая ветвь.

Расчетное сочетание– max сжимающее усилие

кН;

кН;

кНм.

Расчет в плоскости поперечной рамы.

Расчетную длину для учета продольного изгиба согласно таблице 33 [1 СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.], при учете крановой нагрузки м;

Случайного эксцентриситет

мммм.

Эксцентриситет продольной силы

мммм.

Гибкость сечения . Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Отношение

 принимаем .

При прямоугольном сечении с симметричным армированием (без предварительного напряжения) с учётом, что

см⁴,

 см⁴;

Зададимся при 6ø 16 А-II, см². - первое приближение;

- коэффициент длительности действия на прогиб элемента в предельном состоянии, где - тяжелый бетон (п. 4.2. [ 1 ]), - моменты относительно оси, проходящей через ц.т. растянутой арматуры;

кНм,

кНм.

Отношение модулей упругости .

Критическая сила

кН.

Вычисляем коэффициент .

Эксцентриситет составляет

мм.

Верхний пояс армируют симметричной арматурой. Расчётные формулы для подбора симметричной арматуры  получают из совместного решения системы трёх уравнений: уравнения равновесия продольных усилий, моментов и эмпирической зависимости для  .

Определяем

, - тяжелый бетон.

Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:

,

где - арматура с физическим пределом текучести;

;

;

;

Принимаем конструктивно 3ø 16 А-II (приложение 6 [ 1 ]), см².

Внешняя ветвь.

Расчетное сочетание

кН;

кН;

кНм.

 

Расчет в плоскости поперечной рамы.

Расчетную длину для учета продольного изгиба согласно таблице 33 [1 СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.], при учете крановой нагрузки м;

Случайного эксцентриситет

мммм.

Эксцентриситет продольной силы

мммм.

Гибкость сечения . Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Отношение

 принимаем .

При прямоугольном сечении с симметричным армированием (без предварительного напряжения) с учётом, что

см⁴,

 см⁴;

Зададимся при 6ø 16 А-III, см². - первое приближение;

- коэффициент длительности действия на прогиб элемента в предельном состоянии, где - тяжелый бетон (п. 4.2. [ 1 ]), - моменты относительно оси, проходящей через ц.т. растянутой арматуры;

кНм,

кНм.

Отношение модулей упругости .

Критическая сила

кН.

Вычисляем коэффициент .

Эксцентриситет составляет мм.

Верхний пояс армируют симметричной арматурой. Расчётные формулы для подбора симметричной арматуры  получают из совместного решения системы трёх уравнений: уравнения равновесия продольных усилий, моментов и эмпирической зависимости для  .

Определяем

, - тяжелый бетон.

Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:

,

где - арматура с физическим пределом текучести;

;

;

Принимаем конструктивно 3ø 16 А-II (приложение 6 [ 1 ]), см².

Расчет в плоскости перпендикулярной поперечной раме.

Расчетную длину для учета продольного изгиба согласно таблице 33 [1 СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.] м;

Случайного эксцентриситет

мм, мм.

Гибкость сечения  - расчет на устойчивость производить не требуется.

Сечение надкрановой части колонны показано на рисунке

Рисунок 17. Сечение подкрановой части колонны

 

Расчет распорки.

кНм.

кНм.

кНм.

мм².

Принимаем ø 12 А-II (приложение 6 [ 1 ]), см².

Коэффициент, учитывающий влияние продольной силы на несущую способность наклонного сечения

кН-

поперечной арматуры по расчету не требуется, - тяжелый бетон. Принимаем ø 4 Вр-I с шагом мм.

Сечение распорки показано на рисунке 18:

Рисунок 18. Сечение распорки

Подбор размеров подошвы фундамента для колонны по оси А

Вычисляем предварительную площадь фундамента:

м²,

где - сумма нагрузок на фундамент для расчётов по второй группе предельных состояний кН;

 кПа - значение расчётного сопротивления грунта несущего слоя;

 кН/м³- средний удельный вес материала фундамента и грунта на его обрезах

м– глубина заложения фундамента.

По полученному значению площади подошвы фундамента вычисляют его размеры:

м².

Рисунок 19. К конструированию фундамента

Расчётные характеристики грунта основания:

кН/м³; ; ;кПа; МПа, кН/м³ - удельный вес взвешенного в воде грунта.

Расчётные характеристики грунта засыпки:

 кН/м³; ;

кПа - расчётное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

Нагрузка от массы грунта:

кН/м³;

Нагрузка от веса фундамента

кН.

Нагрузка от части стены до отм. 8.4 м и фундаментной балки

мм: кН, м.

Нагрузка от пола и отмостки:

кН.

Расчетное сочетание:

Суммарная вертикальная нагрузка в уровне подошвы фундамента:

 кН,

Изгибающий момент у обреза фундамента:

кНм.

Поперечная сила: кН.

Момент в уровне подошвы фундамента:

кНм.

Расчётное сопротивление грунта основания

кН/м².

 -коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице 3[1];

 - коэффициент надёжности, т.к. с и φ приняты по таблицам;

 - коэффициенты, принимаемые по таблице 4 [1];

 при b<10 м,  ширина подошвы фундамента, м;

 кН/м³ - осреднённое расчётное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяются с учётом взвешивающего действия воды), кН/м³;

м - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки ;

глубина подвала.

Среднее давление под подошвой фундамента:

кПа кПа.

Максимальное и минимальное давление под подошвой фундамента:

,

,

.

Проверки выполняются. Размеры фундамента достаточны для восприятия нагрузок от вышележащих конструкций здания.

 

Расчет тела фундамента

Глубина стакана из условий

- заделки колонны в фундаменте см;

- анкеровки сжатой арматуры колонны ø16 А-II в бетоне класса по прочности В25 (МПа, МПа) см- для бетона В25;

- и условия м.

Принимаем конструктивно см.

Усилия на уровне верха фундамента:

кН,

кН.

кНм.

Момент действующий на уровне низа подколонника (сечение 1-1, рисунок )

кНм.

Рисунок 20. Внецентренно нагруженный фундамент

Эксцентриситет мм – стенку стакана следует производить по расчету.

Расчет продольной арматуры. Расстояние от наружной грани до ц.т. арматуры см. Эксцентриситет продольной силы относительно арматуры

см.

Площадь сечения арматуры

, где

см,

см³;

см - размеры стакана.

Принимаем конструктивно по   см² 6ø16 А-II с см².

Расчет поперечной арматуры. Армируем подколонник поперечными сетками из арматуры класса А-I (МПа), шаг сеток принимаем мммм.

м мм,

принимаем расстояние до условной оси поворота колонны м. Площадь сечения арматуры

где кНм,кН,

где см,

 м - сумма расстояний от обреза фундамента до каждой сетки.

Принимаем конструктивно сетки с арматурой ø 10 А-I.

Расчет нижней части фундамента. Максимальное и минимальное давление под подошвой фундамента без учета массы фундамента и грунта на уступах:

кН,

кПа,

 кПа,

. кПа.

Рабочая высота плиты у основания подколонника из условия прочности на продавливание:

,где, кПа, кН.

Принимаем м, см.

Расчет рабочей арматуры сетки нижней плиты. Длинная сторона .

Расчётные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II но формулам:

В сечении I-I по грани подколонника:

кНм.

кПа.

Площадь сечения арматуры:

см².

Принимаем шаг стержней см на ширине м укладывают 16ø10 А-II с  см².Процент армирования:

;

В сечении II-II по грани первой ступени:

кНм.кПа.

Площадь сечения арматуры:

см²- половину стержней не доводим до торцов плиты.

Короткая сторона .

В сечении III-III по грани подколонника:

кНм.

кПа – среднее давление по подошве.

Площадь сечения арматуры:

см².

Принимаем шаг стержней см на длине м укладывают 18ø10 А-II с см².Процент армирования:

;

Законструированный фундамент представлен в графической части.

Литература

1.  Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. Учебник для ВУЗов. – 5-е изд., перераб. и дополн. – М.: Стройиздат, 1991. – 768с.

2.  СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. – 79с.

3.  «Колонны одноэтажных промышленных зданий» - Методические указания по курсовому проекту №2 по курсу «Железобетонные конструкции» для студентов всех форм обучения специальности 2903 – Промышленное и гражданское строительство. – Краснодарский политехнический институт, 2005. – 41с.

4.  Голышев А.Б. и др. Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие. – Киев: Будивельник, 1994. – 496с.