2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫХ ДЛИН ПРОЛЕТОВ ДЛЯ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК
2.1 Определение значений метеорологических факторов с учетом микроклиматических особенностей заданного участка
Скорость ветра в режиме ветра максимальной интенсивности
Vmax=Vн×кv,
где Vн – нормальная скорость ветра для заданного ветрового района на высоте 10 м от поверхности земли повторяемостью не реже одного раза в 10 лет, м/с;
кv – коэффициент изменения скорости ветра, характеризующий местные условия защищенности контактной сети .
Значение кv определяется по формуле
кv = 0.238 ,
где z – высота расположения проводов над подстилающей поверхностью, м;
z0 – параметр шероховатости подстилающей поверхности, м.
По материалам [1] для густого леса с высотой деревьев 10-15 м z0=1 м.
z = zкс+zн,
где zкс – нормативное значение высоты расположения проводов контактной сети, м;
zн – заданная высота насыпи, м.
z=10+0,6=10,6 м;
кv=0.238×=0,945;
Vmax=39×0,945=36,9 м/с;
Скорость ветра в режиме гололеда с ветром
VГ = ,
где - нормативная скорость ветра в режиме гололеда с ветром для заданного гололедного района на высоте 10 м от поверхности земли повторяемостью не реже одного раза в 10 лет, м/с.
VГ=13×0,945=12,3м/с.
Максимальная толщина стенки гололеда для всех проводов, кроме контактного провода:
bmax=bн×кг×к,
где bн - нормативная толщина стенки гололеда для проводов диаметром 10 мм на высоте 10 м от поверхности земли для заданного гололедного района повторяемостью не реже 1 раза в 10 лет, мм;
кг - коэффициент, учитывающий местные условия гололедообразования на проводах, по материалам [2] кг=1,1;
к – коэффициент, учитывающий влияние диаметра провода на толщину стенки гололеда, по материалам [2] к=1.
bmax=10×1,1=11 мм.
Для контактного провода значение толщины стенки гололеда принимается равным 0.5bmax=5,5 мм.
Значения температуры воздуха в режиме ветра максимальной интенсивности tв и гололеда с ветром tг приняты равными минус 50С.
Максимальная температура tmax принята с учетом солнечной радиации tmax=45+10=550C.
2.2. Физико-механические характеристики проводов. Определение натяжений несущих тросов, номинальных натяжений контактных проводов
Физико-механические характеристики проводов представлены в табл. 2.1, а значения максимально допустимых, номинальных и ориентировочных натяжений проводов в разных режимах приведены в табл. 2.2.
Для проводов марок АС и А, а также ПБСА-50/70 ориентировочные значения натяжений при среднегодовой температуре приняты равными:
- для АС-50/8,0 0,35Нmax=175 даН;
- для А-185 0,35Нmax=460 даН;
- для ПБСМ1-70 0,50Нmax=785 даН.
2.3. Расчет нагрузок на несущие тросы и контактные провода
в разных режимах
Значения максимально допускаемых и номинальных натяжений проводов [1] приведены в табл. 2.1, физико-механические характеристики проводов [1] - в табл. 2.2. Ориентировочные значения натяжений в разных режимах приняты в соответствии с [2].
Т а б л и ц а 2.1
Основные физико-механические характеристики проводов
Марки проводов | М-120 | ПБСМ1-70 | ПБСА-50/70 | МФ-100 | АС-50/8,0 | А-185 |
Фактическое сечение S, мм2 | 117 | 72,2 | 45,2/71,8 | 100 | 48,20/8,04 | 182,8 |
Расчетный диаметр di, мм | 14 | 11 | 14 | - | 9,60 | 17,5 |
Высота сечения Нк, мм | - | - | - | 11,8 | - | - |
Ширина сечения, мм | - | - | - | 12,81 | - | - |
Средний диаметр dср, мм | - | - | - | 12,31 | - | - |
Нагрузка от собственного веса gi, даН/м | 1,037 | 0,586 | 0,669 | 0,873 | 0,191 | 0,492 |
aES, даН/0С | 21,56 | 14,01 | 20,50 | - | 7,44 | 22,11 |
24a×10-6,1/0С | 408 | 319 | 330 | 408 | 461 | 552 |
Т а б л и ц а 2.2
Максимально допустимые, номинальные и ориентировочные натяжения проводов в разных режимах
Наименование натяжений, режимов и проводов | Формулы для определения ориентировочных натяжений | Значения натяжений, даН | |
Максимально допустимое натяжение НТ, Тmax | М-120 | - | 1960 |
ПБСА-50/70 | - | 1960 | |
Номинальное натяжение КП, К | 2МФ-100 | - | 1960 |
МФ-100 | - | 980 | |
Натяжение НТ в режиме беспровесного положения КП, Т0 | М-120 | Т0=0,75Тmax | 1470 |
ПБСА-50/70 | Т0=0,80Тmax | 1568 | |
Натяжение НТ в режиме ветра максимальной интенсивности (с учетом tmin=-500C), Тв | М-120 | Тв=0,70Тmax | 1370 |
ПБСА-50/70 | Тв=0,80Тmax | 1570 | |
Натяжение НТ в режиме гололеда с ветром (bmax=5.5 мм), Тг | М-120 | Тг=0,85Тmax | 1670 |
ПБСА-50/70 | Тг=0,85Тmax | 1670 |
Т а б л и ц а 2.3
Определение нормативных нагрузок на провода в режиме ветра максимальной интенсивности для расчета длин пролетов и подвесок
Наименование нагрузок | Формулы для расчета | Значения нагрузок, даН/м |
От собственного веса провода, gi | По справочным данным [1] | М-120, gн=1.037 ПБСА-50/70, gн=0,669 МФ-100, gк=0,873 |
На НЕСУЩИЙ ТРОС от веса всех проводов контактной подвески (вес подвески), gп | gп=gн+gк×nк+0.1×nк [1] | М-120+ 2МФ-100, gп=1.037+0,873·2+0.1·2=2,983 |
ПБСА-50/70+МФ-100, gп=0.669+0.873×1+0.1×1=1.642 | ||
От ветра на НТ подвески, рнв | рнв=0.615×Сх××di×10-4 [1] | М-120, рнв=0.615×1.25×372×14×10-4=1.473 |
ПБСА-50/70, рнв=0.615×1.25×372×14×10-4=1,473 | ||
От ветра на КП, ркв | ркв=0.615×Сх××Нк×10-4 [1] | 2МФ-100, ркв=0.615×1,55×372×11,8×10-4=1,54 |
МФ-100 ркв=0.615×1.15×372×11,8×10-4=1,14 | ||
Результирующая нагрузка на НТ контактной подвески, qнв | qнв= [1] | М-120, qнв= |
ПБСА-50/70, qнв= |
Т а б л и ц а 2.4
Определение нормативных нагрузок на провода в режиме гололеда с ветром для расчета длин пролетов и подвесок
Наименование нагрузок | Формулы для расчета | Значение нагрузок, даН/м |
От веса гололеда на НЕСУЩИЙ ТРОС, gгн | gгн=2.77×bmax(di+bmax)×10-3 [1] | М-120, gгн=2.77×5,5×(14+5,5)×10-3=0,297 |
ПБСА-50/70, gгн=2.77×5.5×(14+5.5)×10-3=0,297 | ||
От веса гололеда на одном КП, gгк | gгк=2.77× × [1] | МФ-100, gгк=2.77×5,5/2× ×(12.31+5.5/2)×10-3=0,115 |
От веса одного КП с гололедом, gкг | gкг=gк+gгк [1] | МФ-100, gкг=0,873+0,115=0,988 |
На НЕСУЩИЙ ТРОС от веса всех проводов подвески с гололедом, gпг | gпг=gп+gгн+gгк×nк [1] | М-120+2МФ-100, gпг=2,983+0,297+0,115·2=3,51 |
ПБСА-50/70+МФ-100, gпг=1,642+0,297+0,115=2,054 | ||
От ветра на НТ, покрытый гололедом, рнг | рнг=0.615×Сх××(di+2bmax)×10-4 [1] | М-120, рнг=0.615×1.25×12,32×(14+2×5,5)× 10-4=0,29 |
ПБСА-50/70, рнг=0.615×1.25×12,32×(14+2×5,5)× 10-4=0,29 | ||
От ветра на КП, покрытый гололедом, ркг | ркг=0.615×Сх××(Нк+bmax)×10-4 [1] | 2МФ-100, ркг=0.615×1.55×12,32×(11,8+5,5)× 10-4=0,249 |
МФ-100, ркг=0.615×1.15×12,32×(11,8+5,5)× 10-4=0,185 | ||
Результирующая нагрузка на НТ подвески, qнг | qнг= [1] | М-120, qнг= |
ПБСА-50/70, qгв= |
... (100 м) и нумеруют их в направлении счета километров, начиная с пикета входного сигнала, указанного в задании. Если при трассировке контактной сети станции в правой горловине оказалось четырехпролетное изолирующее сопряжение контактных подвесок станции и перегона, расположенное до входного сигнала, то для его повторения на плане перегона нумерацию пикетов нужно начать за 2-3 пикета до заданного ...
... тока линейные разъединители с моторными приводами устанавливают в месте присоединения к контактной сети. На территории заданной станции расположена тяговая подстанция постоянного тока. Продольное секционирование контактной сети выполнено с помощью изолирующих сопряжений. На воздушных промежутках установлены секционные разъединители А, Б, В и Г с моторными приводами нормально отключенные с ...
... время широкую популярность. Возможно, это связано с повышением финансового благополучия ЗАО «РЖД», а также с появлением возможности «испробовать на себе» новейшие достижения науки в области строительства контактной сети для железной дороги. Таким образом, увеличение спроса такого рода услуги привело к повышению предложения, а, следовательно, к увеличению количества фирм, конкурирующих в этой ...
... ) = 240,45 / 2 = 120,23 мм 2 1.2.7. Выбор типа контактной подвески. По рассчитанному сечению S’ эм ( min )= 120,23 мм 2 принимаем стандартное сечение цепной контактной подвески переменного тока ПБСМ – 70 + МФ–100, S п = 132 мм 2 1.3. Проверка проводов контактной сети на нагревание. 1.3.1 Находим расчетную максимальную нагрузку на один километр. k d *А сут *N o рн = 24 * l * ( N пас + N гр ...
0 комментариев