Навигация
Тепловой расчет паропровода
25488
знаков
18
таблиц
0
изображений
5. Тепловой расчет паропровода
Прокладка паропровода надземная, поэтому расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного воздуха в максимально зимнем режиме tно.
Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от площади поверхности, компенсаторы изолированы полностью.
Результаты теплового расчета сведены в таблицу 7.
Таблица 7 Тепловой расчет паропровода
| Расчетная величина | Обознач. | Размерн. | Расчетная формула или метод определения | Номер участка |
| |||||||||
| 1 | 2 | 3 |
| |||||||||||
| Расход пара на участке | D | кг/с | По заданию | 16,67 | 5,55 | 5,55 |
| |||||||
| Длина участка | L | м | --«---»-- | 650 | 240 | 90 |
| |||||||
| Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода | q |
| Приложение 3 [2] | 1,76 | 1,56 | 1,56 |
| |||||||
| Эквивалентная длина задвижки | Lзэкв | м | Принимается в диапазоне 4…8 | 4 |
| |||||||||
| Количество нормальных задвижек на участке | nз | --- | По заданию | 2 |
| |||||||||
| Эквивалентная длина опор | Lопэкв | м | (10…15%)L | 65 | 24 | 9 |
| |||||||
| Суммарная эквивалентная длина местных тепловых потерь | Lэкв | м | Lзэквnз+ Lопэкв | 73 | 32 | 17 |
| |||||||
| Температура пара в конце участка | t2 | 0С | Табл. II [4] | 165,21 | 164,96 | 164,96 |
| |||||||
| Температура пара в начале участка | t1 | 0С | Принимается | 172 | 165,21 | 165,21 |
| |||||||
| Средняя температура пара на участке | tср | 0С |
| 168,61 | 165,09 | 165,09 |
| |||||||
| Средняя массовая теплоемкость пара на участке | Ср |
| Табл. V [4] | 2,505 | 2,456 | 2,456 |
| |||||||
| Потери тепла на участке | Q | кВт |
| 250,18 | 81,08 | 31,91 | ||||||||
| Температура пара в начале участка | t’1 | 0С |
| 170,12 | 167,28 | 165,87 | ||||||||
| Погрешность определения температуры | d | % |
| 0,51 | 1,24 | 0,34 | ||||||||
| Полученная погрешность меньше допустимой (2%) | ||||||||||||||
| Энтальпия пара в начале участка | i |
| По табл. III [4] | 2822,3 | 2819,6 | 2819,4 | ||||||||
Условные обозначения:
1 - котел паровой;
2 - редукционный клапан;
3 - сепаратор непрерывной продувки;
4 - водоводяной теплообменник №1;
5 - пароводяной теплообменник №2;
6 - пароводяной теплообменник №3;
7 - водоводяной теплообменник №4;
8 - пароводяной теплообменник №5;
9 - водоводяной теплообменник №6;
10 - водоводяной теплообменник №7;
11 - пароводяной теплообменник №8;
12 - конденсатоотводчик;
13 - КТАН;
14 - водоструйный эжектор;
15 - деаэратор вакуумный;
16 - бак рабочей воды;
17 - регулятор температуры;
18 - котел водогрейный;
19 - редукционно-охладительная установка
20 - блок ХВО;
21 - деаэратор атмосферный.
7. Расчет тепловой схемы котельной
7.1 Расчет тепловой схемы паровой части котельной
Таблица 8 Исходные данные для расчета паровой части котельной
| Величина | Обозн. | Разм. | Способ определения | Значение |
| Давление технологического пара | Pтех | МПа | Из расчета паропровода | |
| Технологическая нагрузка | Dтех | кг/с | По заданию | 16,67 |
| Доля возвращаемого конденсата | m | % | --«---»-- | 60 |
| Температура возвращаемого конденсата | tтех | 0С | --«---»-- | 70 |
| Солесодержание котловой воды | Sкв | мг/кг | --«---»-- | 5000 |
| Солесодержание химически очищенной воды | Sх | мг/кг | Рекомендации из [5] | 360 |
Энтальпии пара при давлениях: 1,4 МПа 0,732 МПа 0,15 МПа | i”1.4 i”0,732 i”0,15 | кДж/кг | Табл. II [4] | 2788,4 2764,76 2693,9 |
| Энтальпии: технол. конденсата пит. воды (90 0С) воды после СНП исходной воды котловой воды | iтех iпв i’0.15 iив i’1.4 | кДж/кг | То же | 334,92 376,94 467,13 20,95 830,1 |
| Энтальпия конденсата после паровых подогревателей | iк | кДж/кг | Табл. I [4] для t = 800C | 334,92 |
На принципиальной тепловой схеме производственно-отопительной котельной (рис. 4) представлена паровая часть, результаты расчета которой приводятся в таблице 9.
Таблица 9 Расчет паровой части котельной
| Расчетная величина | Обозн. | Разм. | Расчетная формула или способ определения | Расчетный режим |
| tно = -260С | ||||
| Расход технологического конденсата с производства | Gтех | кг/с |
|
|
| Потери технологического конденсата | Gптех | кг/с |
| 16,67-10,0=6,67 |
| Потери пара в тепловой схеме | Dпот | кг/с |
| 0,03∙16,67=0,50 |
| Расход пара на собственные нужды | Dсн | кг/с |
| 0,1∙16,67=1,667 |
| Производительность котельной по пару после РОУ | Dк0,732 | кг/с |
| 16,67+0,50+1,667= =18,837 |
| Сумма потерь пара и конденсата | Gпот | кг/с |
| 6,67+0,50=7,17 |
| Доля потерь теплоносителя | Пх | --- |
|
|
| Процент продувки | Pп | % |
|
|
| Расход питательной воды на РОУ | GРОУ | кг/с |
|
|
| Производительность по пару Р = 1,4 МПа | Dк1.4 | кг/с |
| 18,837-0,185=18,652 |
| Расход продувочной воды | Gпр | кг/с |
|
|
∙100%
| Расход пара из сепаратора продувки | Dc0.15 | кг/с |
|
|
| Расход воды из сепаратора продувки | GСНП | кг/с |
| 0,526-0,086=0,44 |
| Расход воды из деаэратора питательной воды | Gд | кг/с |
| 18,837+0,526=19,362 |
| Расход выпара из деаэратора питательной воды | Dвып | кг/с |
| 0,002∙19,362=0,039 |
| Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата | Gпот | кг/с |
| 6,67+0,50+0,44+0,039= 7,649 |
| Расход химобработанной воды | Gхво | кг/с |
| 7,649 |
| Расход исходной воды | Gисх | кг/с |
| 1,15∙7,649=8,796 |
| Энтальпия конденсата после охладителя продувочной воды (Т№1) | i’к | кДж/кг | Табл. II [4] для tк = 450C | 188,55 |
| Энтальпия исходной воды после охладителя продувочной воды (Т№1) | i12 | 0С |
|
|
| Энтальпия химочищенной воды на выходе из Т№3 | i42 | кДж/кг | Табл. I [4] для t32 = 800C | 334,92 |
| Энтальпия воды на входе в охладитель деаэрированной воды (Т№3) | i41 | 0С |
|
|
| Расход пара на Т№2 | D2 | кг/с |
|
|
| Расход пара на Т№3 | D3 | кг/с |
|
|
| Энтальпия ХОВ после охладителя выпара питательного деаэратора | i52 | 0С |
|
|
, t″КТАН=14,50С
Расход пара на деаэратор питательной воды | Dд | кг/с |
|
|
| Расчетный расход пара на собственные нужды | Dснр | кг/с |
| 0,85+0,159+0,316 = =1,325 |
| Расчетная паропроизводительность | Dкр0,732 | кг/с |
| 16,67+1,225+0,50 = = 18,495 |
| Ошибка расчета | D | % |
|
|
| Полученная погрешность меньше допустимой (2%) | ||||
+ D3
Выбор паровых котельных агрегатов будим производить из расчета обеспечения покрытия тепловой нагрузки.
Выбираю паровой котельный агрегат Е-35-14. Для покрытия нагрузки ставим два таких котла. Его краткая характеристика:
· номинальная паропроизводительность, кг/с: 9,72
· абсолютное давление пара, МПа: 1,4
· температура питательной воды, 0С: 100
Похожие работы
... у абонента, который всегда может быть сдросселирован. 2.2 Тепловой расчет толщины изоляционного материала Одним из способов повышения эффективности работы системы теплоснабжения промышленного предприятия является снижение потерь тепла при транспортировке теплоносителя к потребителям. В современных условиях эксплуатации потери тепла в сетях составляют до 20.. 25% годового отпуска тепла. При ...
... , надежность в партнерстве, прозрачность деловых отношений и соответствие международным стандартам. Будущее предприятия основано на: – устойчивом росте выпуска котлов; – активном формировании рынка водогрейного оборудования; – укреплении лидирующих позиций в отрасли за счет эффективного использования имеющихся производственных мощностей, научного потенциала и новых разработок. – ...
... веществ, их концентрацию в воздухе, почве, снежном покрове, установить границы распространения. До сего времени законодательство, как известно, исходит из необходимости охраны атмосферного воздуха главным образом от загрязнений и только в пределах населенных пунктов. Однако такая концепция перестала удовлетворять потребностям практики. В современных условиях атмосферу требуется охранять не ...
... частота тока Норм. вел. ПДУ, при t, с 0,01 - 0,08 свыше 1 Переменный f = 50 Гц UД IД 650 В — 36 В 6 мА Переменный f = 400 Гц UД IД 650 В — 36 В 6 мА Постоянный UД IД 650 В 40 В 15 мА Электрокотельное отделения, где установлены основное оборудование 6 кВ, относиться к классу особо опасных помещений по степени возможности поражения ...
0 комментариев