Выбор шин ГПП

7. Выбор шин ГПП.

Сборные шины ГПП необходимы для приёма и распределения электроэнергии при постоянном напряжении и для различных элементов электрической сети.

Шины проверяем:

по нагреву в нормальном режиме, то есть определим нагрузку в нормальном режиме:

I_{ДЛ. ДОП} > I_{Р МАХ,} I_{Р МАХ} = 3073 А.

Выбираем шины алюминиевых прямоугольного сечения (трех полосные)

S = 100 х 10

I_ДОП = 3650 [5].

I_{ДЛ. ДОП} - длительно допустимый ток для одной полосы.

I_{ДЛ. ДОП} = К₁К₂К₃ I_ДОП,

К₁ - поправочный коэффициент для расположения шин горизонтально (0,95); К₂ - коэффициент длительно допустимого тока для многополюсных шин (1); К₃ - поправочный коэффициент при температуре воздуха, отличной от 25⁰С (1).

I_{ДЛ. ДОП} = 0,95*3650 = 3467,5 А, 3467,5 А > 3073 А;

по термической устойчивости токам кз:

с - температурный коэффициент, учитывающий ограничения допустимой температуры нагрева жил кабеля.

100 х 10 > 167,85 мм²;

на динамическую устойчивость при трехфазном кз:

s_РАСЧ - максимальное расчётное напряжение в жилах с учётом механического резонанса [кГс/см²] ;

К - коэффициент механического резонанса для шин аллюминиевых прямоугольного сечения;

f ⁽³⁾ - наибольшая (статическая) сила, действующая на среднюю фазу (находящуюся в наиболее тяжёлых условиях) трёх параллельных проводников, расположенных в одной плоскости, от взаимодействия между фазами или трёхфазного кз [кГс/cм] ;

W - момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной к направлению силы f [см²].

М = ,

М - момент, изгибающий шину (кГс/см);

l - расстояние между опорными изоляторами вдоль оси шин (пролёт) (100 см);

а - расстояние между осями смежных фаз (20 см).

f ⁽³⁾ =1.76* (i²_УД/а) *10^-2,f ⁽³⁾ =0.758 (кГс/cм).

s_РАСЧ=592.188 кГс/см².

Выбранные шины удовлетворяют условиям проверки.

7. Электроснабжение цеха

Основными потребителями электроэнергии являются электрические приёмники напряжением до 1000 В.

Таблица 8.1.

Оборудование цехов.

№ поплану чертежа цеха	Наименование оборудования	Рном, кВт	Кол-во оборудован.	Ки	cosj
1	Продольно фрезерный станок	61,5	4	0,16	0,5
2	Продольно фрезерный станок	64,9	1	0,16	0,5
3	Сверлильно-фрезерный станок	16,5	1	0,16	0,5
4	Специализированный верт. - фрез. стан.	27,5	2	0,16	0,5
5	Специализированный верт. - фрез. стан.	24,6	2	0,16	0,5
6	Специализированный верт. - фрез. стан.	42,2	2	0,16	0,5
7	Двухшпинд. верт. - фрез. станок	13	2	0,16	0,5
8	Вертикально-фрезерный станок	14,8	3	0,16	0,5
9	Вертикально-фрезерный станок	9	2	0,16	0,5
10	Специализированный верт. - фрез. стан	27,6	21	0,16	0,5
11	Радиально-сверлильн. станок	7,5	1	0,16	0,5
13	Вертикально-фрезерный станок	10	6	0,16	0,5
14	Агрегаты электронасосной	7,5	1	0,7	0,8
15	Централиз. вакуумн. станц.	22,5	1	0,85	1,0
21	Спец. парашлиф. станок	11,9	2	0,16	0,5
22	Фрез. - шлифов. станок	41,6	2	0,16	0,5
19	Универсальн. заточный станок	1,85	7	0,16	0,5
В22	Вытяжной вентилятор	5,5	1	0,6	0,8
В23	Вытяжной вентилятор	1,5	1	0,6	0,8
В24	Вытяжной вентилятор	0,4	1	0,6	0,8
В25¸27	Вытяжной вентилятор	0,6	3	0,6	0,8
В29¸32	Вытяжной вентилятор	7,5	4	0,6	0,8
В34, В36	Вытяжной вентилятор	0,4	2	0,6		0,8
В35	Вытяжной вентилятор	1,5	1	0,6		0,8
В37, В38	Вытяжной вентилятор	1,5	2	0,6		0,8
В39¸44	Вытяжной вентилятор	3	6	0,6		0,8
ТI	Кран мостовой Q= 10 т	28,2	1	0,16		0,5
ТII	Кран мостовой Q=2,5+2,5 т	40,9	1	0,16		0,5
П7¸12	Преточный вентилятор	13	6	0,6		0,8
П13	Преточный вентилятор	0,6	2	0,6		0,8
П14	Преточный вентилятор	2,2	2	0,6		0,8
П15	Преточный вентилятор	3	1	0,6		0,8
АВ28	Аварийный вентилятор	0,6	1	0,6		0,8
АВ33	Аварийный вентилятор	10	1	0,6		0,8
З	Установка ультрафиолетовая	2	2	0,8		1,0
БОВ	Блок осушки воздуха	0,5	1	0,85		1,0

7.1 Расчёт силовой нагрузки по цеху

Правильное определение ожидаемых нагрузок при проектировании является основной для решения вопросов, связанных с электроснабжением цеха.

Нагрузки по цеху определяются методом коэффициента максимума.

Рр = Км·Рсм = Км·Ки·Рн (8.1).

Qр = Км`·Qсм = К’Ки·Рн·tgj_СМ. (8.2).

Рсм - средняя мощность рабочих ЭП за наиболее загруженную смену;

Рн - суммарная активная мощность рабочих ЭП;

Ки - групповой коэффициент использования активной мощности за наиболее загруженную смену;

Км - коэффициент максимума активной мощности;

К^/м - коэффициент максимума реактивной мощности;

tgj_СМ - средневзвешенный tgj по мощностям отдельных ЭП.

 (8.3).

Порядок расчёта:

все ЭП по расчётному узлу разбиваются на группы по режимам работы;

по расчётному узлу суммируется количества силовых ЭП и их номинальные мощности;

суммируются средние активные и реактивные нагрузки рабочих ЭП;

определяют групповой коэффициент использования расчётного узла, его средневзвешенный коэффициент мощности;

определяют коэффициент максимума и максимальную силовую нагрузку узла для групп ЭП с переменным графиком нагрузок;

определяют суммарную мощность и среднюю нагрузку с практически постоянным графиком нагрузки, а также по третьей группе ЭП;

рассчитывают силовую нагрузку по узлу в целом путём суммирования максимальных нагрузок ЭП всех групп электроприемников.

Расчёт нагрузки будет производиться в соответствии с выбором схем цеховых сетей.

Распределение электроэнергии в цехах осуществляется электрическими сетями, представляющими совокупность шинопроводов, кабелей, защитных устройств и пусковых аппаратов.

Для питания ЭП от распределительных пунктов или шинопроводов применяется радиальная схема распределения электроэнергии, также применены схемы питания, называемые " цепочками", объединяющие в данном случае по 2ЭП. Достоинством такой схемы является высокая надёжность электроснабжения и удобство в эксплуатации. При повреждении проводов или кз прекращают работу 1 или несколько ЭП, подключённых к повреждённой линии, в то время, как остальные продолжают нормальную работу.

Нагрузка, равномерно распределённая по цеху, получает питание от распределительных шинопроводов (ШП II, ШП III). Применение шинопроводов по сравнению с кабельными сетями имеет преимущество в отношении надёжности, простоты и удобства подключения. ЭП сосредоточенные группами и распределённые резко неравномерно (находящиеся на разных высотных отметках) запитаны от распределительных пунктов.

Шинопроводы и распределительные пункты в свою очередь получают питание от магистрального шинопровода (за исключением 1,2,3 распределительных пунктов, которые получают питание от распределительного шинопровода), к которому присоединяются с помощью коммутационных защитных аппаратов.

Магистральный шинопровод получает питание от цеховых трансформаторов.

Выбор распределительных пунктов, присоединённая нагрузка, расчёт Iр сведены в таблицы 8.1.1 и 8.1.2

Таблица 8.1.1

Распределительные пункты.

№ шкафа (РП)	Присоед. НГ (№ по плану)	Рном, кВт	Тип распред. пункта	Количество ЭП	Количество Присоед-ий
1	В39¸В44	3	ШРС1-23	6	8
2	19	1,85	ШРС1-20У3	7	5
3	П7, П8	13	ШРС1-23	6	8
	П15	3
	В22	5,5
	В23	1,5
	В24	0,4
5	П9¸П11	13	ШРС1-23	7	8
	В34, В36	0,4
	В35	1,5
	П14	2,2
6	В37; В38	1,5	ШРС1-20У3	4	5
	Уст-ка уф	2
7	П12	13	ПР9332-340	10	12
	П14	2,2
	БОВ	0,5
	В25¸В27	0,6
	В29¸В32	7,2
8	П13	0,6	ПР9272-210	4	6
	АВ28	0,6
	АВ33	10
9	10	27,5	ШРС1-23	6	8

Таблица 8.1.2

Расчётные нагрузки.

№ РП	НГ наим.	Кол-во	Рмах/ Рмин	åР, кВт	Ки	cosj/ tgj	Рсм, кВт	Qсм, квар	Км	К’м	Рр, кВт	Qр, квар	Iр, А
7	Вентил.	9	13/22	47	0,6	0,8/0,75	28,2	21,2
	БОВ	1	1	0,5	0,85	1/0	0,43	--
	ИТОГО	10	26	47,5	0,6	0,8/0,75	28,6	21,15	1,33	1,1	38,1	23,3	66
8	Вентил.	4	10/0,6	11,8	0,6	0,8/0,75	7,08	5,31	1,5	1,1	10,62	5,84	17,8
9	13,10	6	27,5/10	130	0,16	0,5/1,7	20,8	35,4	1,34	1,1	27,9	38,9	73,36
1	Вентил.	6	1	18	0,6	0,8/0,75	10,8	8,1	1,37	1,1	14,8	8,91	25,4
2	19	7	1	12,95	0,16	0,5/1,7	2,62	4,45	2,3	1,1	6,02	4,895	11,39
3	Вентил.	6	13/0,4	36,4	0,6	0,8/0,75	21,8	16,4	1,37	1,1	29,9	18,02	51,36
5	Вентил.	7	13/0,4	43,5	0,6	0,8/0,75	26,1	19,6	1,33	1,1	34,7	21,5	52
6	Вентил.	2	1	3	0,6	0,8/0,75	1,8	1,4
	Уст. ультроф.	2	1	4	0,8	1/0	3,2	--
	ИТОГО	4	2/1,5	7	0,6	0,8/0,75	5	1,4	1,51	1,1	7,55	1,54	11,33

Выбор шинопроводов, присоединённая нагрузка, определение расчётной нагрузки сведены в таблицы 8.1.3., 8.1.4

Таблица 8.1.3

Выбор шинопроводов.

№ШП	Присоед. НГ (№ по плану)	Кол-во ЭП	Рмах/ Рмин	åРн, кВт	Ки	cosj/ tgj	Рсм, кВт	Qсм, Квар
ШП II	7,8,14,3,104,5,6,15	27	42,2/ 7,5	677,1	0,16	0,5/ 1,7	108,34	184,18
	1 ШРС			18			10,8	8,1
	2 ШРС			16,35			2,616	4,45
ШП III	1,8,9,2,10 11,21,22 13, ТI, ТII	21	64,9/9	622,5	0,16	0,5/ 1,7	99,6	169,32
	3 ШРС			30			21,84	16,38

Таблица 8.1.4

Определение расчётной нагрузки.

№ ШП	Руст, кВт	Iр, А	Тип ШП	Iном, А	iуд, кА
ШП - II	711,45	320	ШРА-73	450	25
ШП - III	652,5	340	ШРА-73	450	25
ШМА-1	895,45	467,69	ШМА-73	1600	70
ШМА-2	707,8	409,8	ШМА-73	1600	70

Шинопроводы выбираю по нагреву длительно допустимым максимальным током нагрузки:

I_ДОП ³ I_{РАБ МАХ}

Кабели, по которым получают питание ЭП (от распределительных пунктов и шинопроводов до ЭП). Выбираю по расчётному и аварийному токам. В производственной части цеха (отметка 0.000) применяется скрытая прокладка кабелей. При этом используются трубы, прокладываемые под полом.

Таблица 8.1.5. Используемые кабели.

Наимен.	Iр, А	Iав, А	F, мм2	Iдоп, А	Сеч. трубы	Марка провода
ШПI - ШПII	320	640	2 (3х95+1х35)	510		АВВГ
ШПIV-ШПIII	340	680	2 (3х95+1х35)	510		АВВГ
ШПIV 5ШРС	52	104	3х95+1х35	255		АВВГ
ШПI - 6ШРС	14	28	3 (1х95) +1х35	255	ТГ70	АПВ
ШПI - 7ПР	66	132	3х95+1х35	255		АВВГ
ШП IV-8ПР	18	36	3х95+1х35	255		АВВГ
ШПI - 9ШРС	70	140	3 (1х95) +1х35	255	ТГ70	АПВ
ШП II - 7	26	52	3х6+1х4	46	Т32	АВВГ
ШП II - 8	29,6	59,2	3х6+1х4	46	Т32	АВВГ
ШП II - 14	15	30	3х4+1х2,5	38	Т25	АВВГ
ШП II - 3	33	66	3х16+1х10	90	ТГ40	АВВГ
ШП II - 10	55	110	3х16+1х10	90	ТГ40	АВВГ
ШП II - 4	55	110	3х16+1х10	90	ТГ40	АВВГ
ШП II - 5	49,2	98,4	3х16+1х10	90	ТГ40	АВВГ
ШП II - 6	84,4	169,6	3х35+1х16	140	ТГ50	АВВГ
ШП II - 15	45	90	3х16+1х10	90	ТГ40	АВВГ
ШП II-1ШРС	25	50	3х16+1х10	90		АВВГ
ШП II-2ШРС	11	22	3х16+1х10	90		АВВГ
ШП II-3ШРС	51	102	3х16+1х10	90		АВВГ
ШП III - 1	115	230	3х70+1х25	210		АВВГ
ШП III - 8	29,6	59,2	3х6+1х4	90	ТГ32	АВВГ
ШП III - 9	18	36	3х4+1х2,5	38	ТГ25	АВВГ
ШП III - 2	129,8	258,6	3х70+1х25	210		АВВГ
ШП III - 10	55	110	3х16+1х10	90	ТГ40	АВВГ
ШП III - 11	15	30	3х4+1х2,5	38	ТГ25	АВВГ
ШП III - 21	23,8	47,6	3х4+1х2,5	38	ТГ25	АВВГ
ШП III - 22	41,6	83,2	3х35+1х16	140	ТГ50	АВВГ
ШП III - 13	20	40	3х4+1х2,5	38	ТГ25	АВВГ
ШПIII-ТII+ТI	56+82	138,4	3х70+1х25	210		АВВГ
1ШРСВ39¸44	6,6	13,2	3х4+1х2,5	38	ТГ25	АВВГ
2ШРС - 19	3,7	7,4	3 (1х2,5)	29	ТГ20	АПВ
2ШРС-П7, П8	25,2	50,4	3х16+1х10	90		АВВГ
3ШРС-П15,В22¸24	11	22	3х4+1х2,5	38		АВВГ
5ШРС П9¸11	25,2	50,4	3х16+1х10	90		АВВГ
5ШРС-П14,В34¸35	4,9	9,8	3х4+1х2,5	38		АВВГ
6ШРС-В37¸38,3	3,2	6,4	3х4+1х2,5	38		АВВГ
? ПР-П12, П14	254,2	50,4	3х6+1х4	46		АВВГ
7ПР-В25¸27	16,7	33,4	3х4+1х2,5	38		АВВГ
7ПР-В29¸32,БОВ	16,7	33,4	3х4+1х2,5	38		АВВГ
8ПР-П13, АВ22, АВ39	23,5	46	3х4+1х2,5	38		АВВГ
9ШРС - 10	55	110	3х16+1х10	90		АВВГ
9ШРС-13	20	40	3х4+1х2,5	38		АВВГ

Для питания мостовых насосов выбираем троллейные линии. Троллеи выбираются по тепловому току [7].

Таблица 8.1.6

Выбор троллеев.

№	Рн, кВт	Iн, А	In, А	Размеры троллей	Iдоп, А
Т I	28,2	56,4	395	60х60х6	416
Т II	40,9	82	574	75х75х8	575

7.2 Расчёт электрического освещения цеха

Устройство эвакуационного освещения обязательно во всех случаях независимо от наличия аварийного освещения.

Аварийное освещение для продолжения работы необходимо в помещениях и на открытых пространствах, если прекращение нормальной работы из-за отсутствия рабочего освещения может вызвать: взрыв, пожар, отравление людей, нарушение технологического процесса, опасность травматизма и так далее. Это освещение должно создавать на поверхностях, требующих обслуживание, освещенность 5% нормированной для общего освещения, причём при отсутствии особого обоснования - в пределах от 2 до 30 м в зданиях и от 1 до 5 м вне их. Для аварийного освещения можно применять только лампы накаливания или люминесцентные лампы; допускается присоединение к группам аварийного освещения лампы ДРЛ и ДРИ для увеличения освещенности сверх нормированной для аварийного режима.

Светильники аварийного освещения преимущественно выделяются из числа светильников рабочего освещения; в помещениях, работающих в 1-2 смены, при мощности ламп рабочего освещения 200 Вт и более предпочтительна установка дополнительных светильников.

Гс-1000 М используются для аварийного освещения.

Для освещения производственного помещения будет использовано общее равномерное освещение. Дополнительное местное освещение, требуемое нормами для некоторых помещений, при необходимости устраиваются на единичных рабочих местах.

Светотехнический расчёт.

Предварительно обосновывается величина освещённости в соответствии с нормами освещённости [т.4.1-4.6, л.2], принимаются коэффициенты отражения [т.5.1, л.2], определяется фон.

Задачей светотехнического расчёта является определение мощности источников света, обеспечивающих нормированную освещённость при выбранном типе и расположении светильников.

Выбор схемы и расчёт осветительных сетей цеха.

Напряжение сети электроосвещения цехов 380/220 В, при включении ламп на 220 В.

При наличии двухтрансформаторных подстанций рабочее и аварийное освещение питаются от разных трансформаторов ТП.

Согласно ПУЭ ток защитных аппаратов не должен превышать 25 А и 63 А для газоразрядных ламп. Число ламп на группу не должно превышать 20, а люминесцентных светильников на 2 и более ламп - не более 50.

Ввод в осветительный прибор и независимый, не встроенный в прибор, пускорегулирующий аппарат выполняется проводами или кабелем с изоляцией на напряжение не менее 660 В.

Для защиты и управления осветительными сетями широко используются автоматические выключатели, преимущественно серии А3100, АБ 25.

Применяются щиты ПР 9000.

Лампы ДРЛ запитываются шинопроводом ШОС, который получает питание от распределительного пункта 1. лампы накаливания и люминесцентные лампы получают питание от распределительных пунктов 2 и 3.

1/144

А3134/120 2/5,8  А3144/400 АВВГ(4х2,5) ПР9262-136

АВВГ(4х185)тг80 А3134/300 3/50,22

АВВГ(3х70+1х25) ПР9282-139

Рис.8.2.1 Принципиальная схема питающей сети рабочего освещения.

Комплектный осветительный шинопровод ШОС предназначен для выполнения четырёхпроводных осветительных групповых линий в сетях 380/220 В с нулевым проводом на различные токи. Групповые линии выполнены на 18 и 21 светильник с лампами ДРЛ.

Таблица 8.2.2

линия	Руст, кВт	Iр, А	Тип ШП	Iном, А	iуд, кА
На 18 свет.	19,15	59	ШОС-73	63	5
На 21 свет.	22,34	69	ШОС-73	63	5

Таблица 8.2.1

Освещение завода.

Коорд. по плану	Длина м	Шир.,м	h,м	S,М2	rпот,	rстен,	rпол,	Фон	Е,лк	Кз	Типсвет	Кол-во Свет
24-23хВ-Г	114	36	11,7	4104	50	30	10	ср	400	1,8	РСПО5-1000/D03	114
23-24хВ-В/4	6	24	11,7	144	50	30	10	ср	200	1,8	ЛДР 2х80	20
23-24хВ/4-Г	6	12	11,7	72	50	30	10	ср	30		ППР-200	7
43-44хВ/3-Г	6	18	11,7	108	50	30	10	ср	50		ППР-200	10
44-45хВ/3-Г	6	18	11,7	108	50	30	10	ср	50		ППР-20	9
43-47хБ/5-В	24	6	11,7	144	50	30	10	ср	30		ППР-200	8
45-47хВ-Г	12	36	11,7	432	50	30	10	ср	20		ППР-200	6
43-45хВ/1-В/2	12	6	11,7	72	50	30	10	ср	20		ППР-200	3
43,5-45хВ-В/1	9	6	11,7	54	50	30	10	ср	20		ППР-200	2
44-45хВ/2-В/3	6	6	11,7	36	50	30	10	ср	20		ППР-200	1
Второй этаж
23-24хВ/1-Г	6	30	11,7	180	50	30	10	Ср	20		ППР-200	9
43-44хВ/1-Г	6	30	11,7	180	50	30	10	Ср	20		ППР-200	9
44-45хВ/2-Г	6	24	11,7	144	50	30	10	Ср	200		ИДР 2х80	20
43,5-У5хВ/1-В	9	6	11,7	54	50	30	10	ср	20		ППР-200	2
43,5-У5хВ/1-В	9	6	11,7	54	50	30	10	ср	20		ППР-200	2
Третий этаж
43,5-45хВ/2-В	9	12	11,7	108	50	30	10	ср	50		ППР-200	10
43-44хВ/2-В/5	6	18	11,7	108	50	30	10	ср	50		ППР-200	20
44-45хВ/5-Г	6	6	11,7	36	50	30	10	ср	20		ППР-200	1

 

Выбор сечения проводов производится по расчётному току, по потерям напряжения и по механической прочности. По механической прочности допускается использование проводов сечением 2,5-50 мм² [т.11. - 3, л.2].

По потере напряжения:

åMi - сумма моментов данного и всех последующих по направлению тока участков с тем же числом проводов в линии, что и на данном участке;

åм_i - сумма моментов, питаемых через данный участок линии с иным числом проводов, чем на данном участке.

a - коэффициент приведения моментов [т.12-10, л.2].

DU= 5,7% [т.12-6, л.2] зависит от коэффициента мощности, номинальной мощности и коэффициента и коэффициента загрузки трансформатора.

С - коэффициент, значение которого принимается 44 [т.12-9, л.2].

Выбор кабелей производится по расчётному току:

I_ДОП >I_РАСЧ.

 

По расчётному току выбираются защитные аппараты в соответствии с условиями:

I_АВТ ³ I_Р

I_УСТ ³ I_Р

 

Определим для примера сечение на головном участке линии:

Mn =

Принимаем стандартное сечение Fст = 50 мм². По таблице 12-11 [2] определяем потери напряжения по моменту и выбранному сечению.

DUост = 5,7-0,2 = 5,5

расчёт для остальных участков осветительной сети ведётся аналогично. Результаты сводятся в таблицу 8.2.3

1

 Lип

ИП

3

l₁₂  2

Рис.8.2.2 Схема осветительной сети

Таблица 8.2.3

Выбор сечения по потери напряжения.

№ уч-ка	Длина, м	НГ, кВт	М=РL	m=pl	DUост	Fстандмм2	DU
Lип	3	144.94	435		5.7	50	0.2
l1	9	19.15	172.35		5.5	2.5
l2	9	19.15	172.35		5.5	2.5
l3	48	19.15	919.2		5.5	4
l4	48	19.15	919.2		5.5	4
l5	48	1.4	67.2		5.5	2.5
l6	78	1.1	85.8		5.5	2.5
l7	37	0.7	25.9		5.5	2.5
l8	45	1.79	50.55		5.5	2.5
l9	43.8	2.15	94.17		5.5	2.5
l10	52	3.58	186.16		5.5	2.5
l21	15.6	5.8	90.48		5.5	2.5	1
l11	12.8	1.6	49		4.5	2.5
l19	3	2.01		2.01	4.5	2.5
l20	3	2.01		2.01	4.5	2.5
l12	117	50.22	5875.7		5.5	35	3.8
l13	9	22.34	201.06		3.8	6
l14	9	22.34	201.06		3.8	6
l15	40.8	1.43	58.34		3.8	2.5
l16	36	1.25	45		3.8	2.5
l17	2	1.43		0.96	3.8	2.5
l18	4	1.43		0.96	3.8	2.5

Выбор сечения по расчётному току и окончательно принятое сечение приведены в таблице 8.2.4

Таблица 8.2.4

Выбор сечения по расчётному току.

№ уч-ка	НГ, кВт	Iр, А	Сечение По Iр	Сечение По потери U	Прин. сечение	Автом. [2]	Iрасч, А
Lип	144,94	408	185	50	185	А3144	400
l1	19,15	59	16	2,5	16	А3124	100
l2	19,15	59	16	2,5	16	А3124	100
l3	19,15	59	16	4	16	А3124	100
l4	19,15	59	16	4	16	А3124	100
l5	1,4	2,17	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l6	1,1	1,7	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l7	0,7	1,1	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l8	1,79	2,8	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l9	2,15	2,15	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l10	3,58	3,58	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l21	5,8	8,9	2,5	2,5	2,5	А3134	120
l11	1,6	2,5	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l19	2,01	6,2	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l20	2,01	6,2	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l12	50,22	146,53	70	35	70	А3134	300
l13	22,34	69	25	6	25	А3124	200
l14	22,34	69	25	6	25	А3124	200
l15	1,43	2,2	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l16	1,25	1,93	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l17	1,43	2,2	2,5	2,5	2,5	А3124	50
l18	1,43	2,2	2,5	2,5	2,5	А3124	50

 

8. Безопасность и экологичность 8.1 Разработка технических мер электробезопасности при электроснабжении завода механоконструкций

В электроустановках применяются следующие технические защитные меры:

применение малых напряжений;

электрическое разделение сетей;

защита от опасности при переходе напряжения с высшей стороны на низшую;

контроль и профилактика повреждений изоляции;

компенсация емкостной составляющей тока замыкания на землю;

защита от случайного прикосновения к токоведущим частям;

защитное заземление;

зануление;

защитное отключение;

применение электрозащитных средств.

Применение этих защитных мер регламентируется ПУЭ, ПТЭ, ПТБ и другими правилами.

8.2 Применение малых напряжений

Малое напряжение - номинальное напряжение не более 42 В, применяемое в целях уменьшения опасности поражения электрическим током. Если номинальное напряжение электроустановки не превышает длительно допустимой величины напряжения прикосновения, то даже долговременный контакт человека с токоведущими частями разных фаз или полюсов безопасен.

Наибольшая степень безопасности достигается при напряжениях до 10 В, так как при таком напряжении ток, проходящий через человека, не превысит 1 - 1,5 мА. В помещениях с повышенной опасностью и особо опасных, где сопротивление электрической цепи может быть снижено, ток, проходящий через человека, может в несколько раз превысить эту величину.

В производственных переносных электроустановках для повышения безопасности применятся малые напряжения 12 и 36 В. В помещениях с повышенной опасностью для переносных электроприемников рекомендуется номинальное напряжение 36 В. Но одним применением малых напряжений не достигается достаточная степень безопасности, дополнительно принимаются другие защиты - двойная изоляция, защита от случайных прикосновений и т.д.

Однофазное прикосновение к токоведущим частям, а также прикосновение к оказавшемуся под напряжением корпусу, даже незаземленному, при малом напряжении безопасно, так как ток, проходящий через человека даже при прикосновении к фазе, определяется сопротивлением изоляции и малым напряжением.

Источником малого напряжения может быть батарея гальванических элементов, аккумулятор, выпрямительная установка, преобразователь частоты и трансформатор.

В качестве источников малого напряжения наиболее часто применяются понизительные трансформаторы. Они отличаются от других источников малого напряжения простой конструкции и большей надежностью. Единственное слабое место понизительных трансформаторов - возможность перехода высшего напряжения первичной обмотки на вторичную. В этом случае прикосновение к токоведущим частям или незаземленному корпусу, оказавшемуся под напряжением, в сети малого напряжения равноценно такому же прикосновению в сети высшего напряжения. Для уменьшения опасности при переходе высшего первичного напряжения на сторону вторичного малого напряжения вторичная обмотка трансформатора заземляется или зануляется.

Применение в качестве источника малого напряжения автотрансформатора запрещена, так как сеть малого напряжения в этом случае всегда оказывается связанной с сетью высшего напряжения. Применение малых напряжений весьма эффективная защитная мера, но ее широкому распространению мешает трудность осуществления протяженной сети малого напряжения. Поэтому источник малого напряжения должен быть максимально приближен к потребителю.

 

8.3 Электрическое разделение сетей

Разветвленная сеть большой протяженности имеет значительную емкость и небольшое активное сопротивление изоляции относительно земли. Ток замыкания на землю в такой сети может достигать значительной величины. Поэтому однофазное прикосновение в сети даже с изолированной нейтралью является, безусловно, опасным.

Если единую, сильно разветвленную сеть с большой емкостью и малым сопротивлением изоляции разделить на ряд небольших сетей такого же напряжения, которые будут обладать незначительной емкостью и высоким сопротивление изоляции, то опасность поражения резко снизится.

Обычно электрическое разделение сетей осуществляется путем подключения отдельных электроприемников через разделительный трансформатор, питающийся от основной разветвленной сети. Возможна и другая схема, которая применятся значительно реже, а именно: разделение разветвленной сети на несколько приблизительно одинаковых несвязанных сетей.

Для разделения сетей могут применяться не только трансформаторы, но и преобразователи частоты и выпрямительные установки, которые должны связываться с питающей их сетью только через трансформатор. Область применения защитного разделения сетей - электроустановки напряжением до 1000 В, эксплуатация которых связана с повышенной степенью опасности, в частности передвижные электроустановки, ручной электрифицированный инструмент и т.п.

 

8.4 Защита от опасности при переходе напряжения с высшей стороны на низшую

Повреждение изоляции в трансформаторе может привести не только к замыканию на корпус, но и к замыканию между обмотками разных напряжений. В этом случае на сеть низшего напряжения накладывается более высокое напряжение, на которое эта сеть рассчитана. Наиболее опасен переход напряжения со стороны 6 или 10 кВ на сторону до 1000 В. Напряжение 35 кВ трансформируется в напряжение до 1000 В значительно реже (только собственные нужды подстанций).

В результате замыкания между обмотками сеть низшего напряжения оказывается под напряжение выше 1000 В, на которое изоляция сети и подключенного электрооборудования не рассчитана. Последствием этого случая может быть повреждение изоляции, замыкание на корпус и появление опасных напряжений прикосновения и шага.

Большая степень безопасности обеспечивается при заземлении средней точки обмотки малого напряжения. Кроме заземления или зануления вторичной обмотки применяется экран заземлений или экранная обмотка.

8.5 Контроль и профилактика повреждений изоляции

Контроль изоляции - измерение ее активного или омического сопротивления для обнаружения дефектов и предупреждения замыканий на землю и коротких замыканий. Состояние изоляции в значительной мере определяет степень безопасности эксплуатации электроустановок, поскольку сопротивление изоляции в сетях с изолированной нейтралью определяет величину тока замыкания на землю, а значит, и тока, проходящего через человека.

При глухо-заземленной нейтрали ток замыкания на землю и ток, проходящий через человека, не зависят от величины сопротивления изоляции. Но при плохом состоянии изоляции часто происходят ее повреждения, что приводит к замыканиям на землю (корпус) и к коротким замыканиям. При замыкании на корпус и несрабатывании защиты на отключение возникает опасность поражения электрическим током, так как нетоковедущие металлические части, с которыми человек нормально имеет контакт, оказываются под напряжением.

Чтобы предотвратить замыкания на землю и другие повреждения изоляции, при которых возникает опасность поражения электрическим током, а также выходит из строя оборудование, необходимо проводить испытания повышенным напряжением и контроль сопротивления изоляции.

Приемо-сдаточные испытания проводятся при вводе в эксплуатацию вновь смонтированных и вышедших из ремонта электроустановок.

При испытании повышенным напряжением дефекты изоляции обнаруживаются в результате пробоя и последующего прожигания изоляции. Выявленные дефекты устраняются, и затем проводятся повторно испытания исправленного оборудования.

Эксплуатационный контроль изоляции - измерение ее сопротивления при приемке электроустановки после монтажа периодически в сроки, установленные Правилами, или в случае обнаружения дефектов. Сопротивление изоляции измеряется на отключенной установке. При таком измерении можно определить сопротивление изоляции отдельных участков сети, электрических аппаратов, машин и т.п.

Сопротивление изоляции нелинейное - оно зависит от величины приложенного напряжения. Поэтому измерительное напряжение должно быть не ниже номинального напряжения электроустановки или несколько больше, что позволяет проверить электрическую прочность изоляции. Однако чрезмерно высокое измерительное напряжение может повредить изоляцию, не имеющую дефектов.

Чтобы получить представление о величине сопротивления изоляции всей сети, измерение надо производить под рабочим напряжением с подключенными потребителями. Такой контроль изоляции возможен только в сетях с изолированной нейтралью, так как в сети с глухозаземленной нейтралью малое сопротивление заземления нейтрали и прибор (мегомметр) показывает нуль. Этим способом можно измерить только сопротивление изоляции фаз относительно земли, так как сопротивление межфазной изоляции в работающей сети шунтируется источником питания и нагрузкой сети.

Измерение сопротивления изоляции под рабочим напряжением позволяет определить состояние изоляции всей сети, включая источник и электроприемники. Полученная таким образом величина сопротивления изоляции позволяет определить степень безопасности эксплуатации данной сети.

Постоянный контроль изоляции - измерение сопротивления изоляции под рабочим напряжением в течение всего времени работы электроустановки с действием на сигнал. Величина сопротивления изоляции отсчитывается по шкале прибора. При снижении сопротивления изоляции до предельно допустимой величины или ниже прибор подает звуковой или световой сигнал или оба сигнала вместе.

Защита от замыканий на землю, действующая на сигнал, применяется для обнаружения дефектов изоляции - глухих замыканий на землю. Такая защита реагирует на напряжение фаз относительно земли, на напряжение нулевой последовательности или на ток нулевой последовательности.

8.6 Компенсация емкостной составляющей тока замыкания на землю

 

Ток замыкания на землю, а значит, и ток, проходящий через человека, в сети с изолированной нейтралью зависит не только от сопротивления изоляции, но и от емкости сети относительно земли.

Поскольку невозможно уменьшить емкость сети, снижение тока замыкания на землю достигается путем компенсации его емкостной составляющей индуктивностью.

В случае неполной компенсации емкости наблюдается некоторая емкостная составляющая или при перекомпенсации индуктивная составляющая тока замыкания на землю. Однако и в этих случаях полный ток замыкания на землю снижается. Полная компенсация - явление редкое, обычно бывают отклонения в ту или другую сторону.

В сетях выше 1000 В активная проводимость изоляции невелика, по сравнению с емкостной и не влияет на ток замыкания на землю.

Компенсация емкостной составляющей тока замыкания на землю применяется обычно в сетях выше 1000 В, где компенсация служит для гашения перемежающейся дуги при замыкании на землю и снижения возникающих при этом перенапряжении. Одновременно уменьшается ток замыкания на землю.

8.7 Защита от прикосновения к токоведущим частям

Прикосновение к токоведущим частям всегда может быть опасным даже в сети напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью, с хорошей изоляцией и малой емкостью и, конечно, в сетях с заземленной нейтралью и сетях напряжением выше 1000 В. В последнем случае опасно даже приближение к токоведущим частям.

В электроустановках до 1000 В применение изолированных проводов уже обеспечивает достаточную защиту от напряжения при прикосновении к ним. Изолированные провода, находящиеся под напряжением выше 1000 В не менее опасны, чем неизолированные.

Чтобы исключить прикосновение или опасное приближение к изолированным токоведущим частям, необходимо обеспечить их недоступность посредством ограждений, блокировок и расположения токоведущих частей на недоступной высоте или в недоступном месте.

 

8.8 Защитное заземление

Защитным заземлением называется преднамеренное электрическое соединение с землей или ее эквивалентом металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением.

Заземление может быть эффективно только в том случае, если ток замыкания на землю не увеличивается с уменьшением сопротивления заземления. Это возможно в сетях напряжением свыше 1000 В с заземленной нейтралью. В этом случае замыкание на землю является коротким замыканием, причем срабатывает максимальная токовая защита.

При двойном глухом замыкании на землю эффективность заземления резко снижается, так как ток замыкания на землю зависит от величины сопротивлений тех заземлений, которые участвуют в цепи замыкания.

Заземляющее устройство - совокупность заземлителя и заземляющих проводников. По расположению заземлителей относительно заземленных корпусов заземления делятся на выносные и контурные.

Выносное заземление защищает только за счет малого сопротивления заземления.

В качестве искусственных заземлителей в контурном заземлении применяют стальные прямоугольные и круглые стержни, угловую сталь, стальные трубы, допускается применение электропроводящего бетона.

В открытых электроустановках отдельные корпуса электрооборудования присоединяются непосредственно к заземлителю проводами.

В ПУЭ нормируются сопротивления заземляющих устройств в зависимости от напряжения электроустановок и мощности источников питания.

 

8.9 Зануление

Занулением называется преднамеренное электрическое соединение с нулевым защитным проводником металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением. Зануление применяется в сетях напряжением

до 1000 В.

В сети с глухозаземленной нейтралью напряжением до 1000 В защитное заземление не эффективно, так как ток глухого замыкания на землю зависит от сопротивления заземления.

Основное назначение зануления - обеспечить срабатывание максимальной токовой защиты при замыкании на корпус. Для этого ток короткого замыкания должен значительно превышать уставку защиты или номинальный ток плавких вставок.

Повторное заземление нулевого провода снижает напряжение на корпусе в момент короткого замыкания, особенно при обрыве нулевого провода, тем самым повышает безопасность.

Устройство зануления проверяется при вводе электроустановки в эксплуатацию, периодически в процессе работы и после ремонта.

8.10 Защитное отключение

 

Защитное отключение - система защиты, обеспечивающая автоматическое отключение электроустановки при возникновении в ней опасности поражения электрическим током. Эта опасность возникает при следующих повреждениях электроустановки: замыкании на землю, снижении сопротивления изоляции, неисправностях заземления и устройства защитного отключения. Чтобы обеспечить безопасность, защитное отключение должно осуществлять некоторую совокупность из следующих защит: от глухих и неполных замыканий на землю, от утечек, автоматический контроль цепи заземления, самоконтроль, т.е. автоматический контроль исправности защитного отключения.

Защитное отключение можно применять в качестве единственной меры защиты; в качестве основной меры защиты совместно с дополнительным заземлением, а также в дополнение к заземлению. Наиболее высокие требования должны предъявляться к тем устройствам защитного отключения, которые применяются как единственная мера защиты.

В случае, когда защитное отключение является единственной мерой защиты, неисправность его оставляет электроустановку без защиты. Поэтому оно должно осуществлять самоконтроль, что исключает возможность работы электроустановки при неисправном защитном отключении. Самоконтроль не снижает требования к надежности защитного отключения, иначе возможны неоправданные перебои в электроснабжении.

Защитное отключение, применяемое как основная мера совместно с заземлением, обеспечивает достаточную степень безопасности, если оно удовлетворяет изложенным требованиям.

Если защитное отключение применено в дополнение к заземлению, оно должно обеспечивать безопасность при прикосновении к заземленным частям. При этом основные защитные меры должны быть надежны и обеспечивать безопасность без защитного отключения.

9. Защита сетей и установок напряжением до 1000 В.

При эксплуатации сетей и установок в них возможны повреждения различных видов. Повреждаемость их вызывается старением изоляции, дефектами заводского изготовления, попаданием влаги, коммутационными перенапряжениями, некачественными ремонтами, неправильным обслуживанием.

Характер повреждения и последствия различны. Для уменьшения размеров повреждений и обеспечения скорейшего восстановления нормального режима работы ЭП предусматриваются различные виды защиты.

Для проверки выбранных защит будут нужны расчеты однофазных и многофазных токов коротких замыканий (кз).

 

9.1 Расчёт токов многофазных коротких замыканий

При расчете токов кз в сетях до 1000 В необходимо учитывать активное и индуктивное сопротивления короткозамкнутой сети. Сопротивление системы до вводов трансформаторов можно не учитывать и считать, что питание силовых трансформаторов осуществляется от ИБМ и периодическая составляющая тока кз практически не изменяется во времени и остается постоянной до момента его отключения (I’’= I¥).

 и - суммарные активные и реактивные сопротивления прямой последовательности цепи кз.

 номинальное линейное напряжение сети до 1000 В.

Если отсутствуют данные о переходных сопротивлениях контактных соединений, можно применять:

распределительные щиты на подстанциях - 15мОм;

на шинах ШП и промежуточных распределительных щитов - 20мОм;

на промежуточных распределительных щитов - 20мОм.

Сопротивление внешней питающей сети до понижающего трансформатора учитывается только индуктивное и приведенное к ступени НН:

действительное сопротивление внешней питающей сети.

По трехфазному току кз определяют кз

;

Ударный ток кз:

Ударный коэффициент принимается:

равным 1,3 при кз на распределительных щитах, питающихся непосредственно от трансформаторов;

равным 1,0 при более удаленных точках кз.

Сопротивления кабельных линий сведены в таблицу 9.1.1

Таблица 9.1.1

Сопротивления кабельных линий.

Наименование линий	Длинна, м			, мОм	, мОм
1	2	3	4	5	6
9ПР-10	25	1,98	0,07	49,5	1,7
9ПР-ЭП13	15	5,26	0,09	78,9	1,35
ШМА-ШП2	25	0,34	0,057	8,5	1,43
ШМА-ШП3	25	0,34	0,057	8,5	1,43
ШП2-2ПР	25	1,98	0,07	49,5	1,43
2ПР-19 (1)	20	6,41	0,087	128,2	1,74
19 (1) - 19 (2)	5	6,41	0,087	32,03	0,44
2ПР-19	8	6,41	0,087	5,28	0,69
ШП3-3РП	8	1,98	0,07	15,86	0,56
3ПР-В22	15	5,26	0,09	52,6	0,9
3ПР-В24	18	5,26	0,09	68,38	1,17
ШР3-9 (1)	20	5,26	0,09	105,2	1,8
9 (1) - 9 (2)	8	5,26	0,09	42,08	0,72
ШП3-2	5	5,26	0,09	26,3	0,45
ШМА-9ПР	10	0,34	0,057	3,4	0,57

Сопротивления шинопроводов сведены в таблицу 9.1.2.

Таблица 9.1.2

Сопротивления шинопроводов.

Наим. ШП	Что присоед.	На каком расстоянии, м			мОм	мОм
ШМА	9ПР	2	0,031	0,017	0,061	0,034
	ШП3	20	0,031	0,017	0,61	0,034
	ШП2	20	0,031	0,017	0,61	0,34
ШП2	2ПР	108	0,15	0,17	18,36	52,92
ШП3	3ПР	6	0,15	0,17	1,02	2,94
	ЭП9	90	0,15	0,17	13,5	15,3
	ЭП2	51	0,15	0,17	7,65	8,67

Расчет трехфазных, двухфазных и ударных токов кз сведен в таблицу 9.1.3.

Таблица 9.1.3. Ударные токи КЗ.

Точка кз	, мОм	, мОм	, А	, А	, А
1	2	3	4	5	6
1	18,1	3,6	12112,44	10537,82	22202,1
2	36,56	4, 204	6074,02	5284,4	7451,0
3	106	5,95	2104,27	1830,71	2967,02
4	135,46	5,55	1648,79	1434,45	2324,8
5	50,1	6,46	4425,03	3849,78	6239,3
6	86,3	24,82	2489,24	2165,64	3509,8
7	234,5	25,56	947,16	824,03	1326,03
8	266,55	2,18	838,57	729,56	1174,0
9	157,58	25,51	1400,28	1218,25	1974,39
10	41,6	5,03	5334,45	4640,97	7521,57
1	2	3	4	5	6
11	85,62	22,13	2527,65	2199,05	3563,99
12	127,7	22,85	1724,72	1500,51	2414,6
13	95,5	14,15	2315,34	2014,35	3264,64
14	78,34	6,61	2843,22	2473,60	3980,51
15	150,94	7,51	1479,09	1286,80	2085,51
16	166,72	7,78	1339,29	1165,18	1888,39

9.2 Расчет токов однофазных кз.

Согласно ПЭУ однофазный ток кз можно рассчитать по формуле:

 - сопротивление петли фаза - нуль

 полное сопротивление трансформатора.

Для комплектных шинопроводов вместо сопротивлений обратной последовательности задается сопротивление петли фаза-нуль, включающее сопротивление шинопровода и сопротивления аппаратов и переходных контактов, начиная от нейтрали понижающего трансформатора.

Сопротивление трансформатора зависит от сопротивления обмоток.

Для электропроводок, выполненных 3-х или 4-х проводной линией проводами в трубах или кабелями в алюминиевой оболочке, зависит от способа прокладки.

Сопротивления кабельных линий приведены в таблице 9.2.1., шинопроводов - 9.2.2.

Таблица 9.2.1

Сопротивления кабельных линий.

Наименование кабельной линии	Длинна, м		, мОм
1	2	3	4
9ПР-10	25	3,08	77
9ПР-13	15	7,49	112,35
ШМА-ШП2	25	0,69	17,25
ШМА-ШП3	25	0,69	17,25
ШП2-2ПР	25	3,08	77
2ПР-19 (1)	20	17,8	356
19 (1) - 19 (2)	5	17,8	89
2ПР-19	8	17,8	142,4
ШП3-3ПР	8	3,08	24,64
3ПР-В22	10	7,49	74,9
3ПР-В22	5	17,8	89
3ПР-В24	13	7,49	97,37
3ПР-В24	5	17,8	89
ШП3-19 (1)	20	11,3	226
9 (1) - 9 (2)	8	11,3	90,4
ШП2-2	5	7,49	37,45
ШМА-9ПР	10	1,5	15

Таблица 9.2.2

Сопротивления шинопроводов.

Наименование ШП	Что присоединяется	На каком расстоянии		, мОм
ШМА	9ПР	2	0,123	0,246
	ШП3	20	0,123	2,46
	ШП2	20	0,123	2,46
ШП2	2ПР	108	0,49	52,92
ШП3	3ПР	6	0,49	2,94
	ЭП9	90	0,49	44,1
	ЭП2	51	0,49	24,99

Данные и расчет однофазных токов кз приведены в таблице 9.2.3

Таблица 9.2.3

Расчет однофазных токов КЗ.

Точка кз	1	2	3	4	5	6	7	8
мОм	40	55,2	132,3	167,6	59,71	189,6	545,6	350,1
, А	5500	3982,2	1664	1313	3684	1160,2	403,2	628,4
Точка кз	9	10	11	12	13	14	15	16
мОм	332,0	59,71	329,81	420,21	367,26	87,29	176,3	176,3
, А	662,6	3684	667,1	523,6	599	2520,3	1248,2	1248

9.3 Защита сетей и ЭП

Все линии силовой сети, отдельные разветвленные участки, ответвления и ЭП должны иметь защиту от коротких замыканий.

Аппараты защиты необходимо устанавливать:

на вводах от ТП;

на отходящих от щитов линиях;

в местах ответвления от питающей магистрали к защитам (или ввод в щитах);

в местах, где сечение проводников уменьшается, или где это необходимо для соблюдения селективности.

В случае необходимости разрешается относить аппараты защиты от начала питающей линии по направлению ответвления. Для ответвлений, выполненных проводниками в трубах или с негорючей оболочкой, прокладываемых в труднодоступных местах, длина незащищенного участка может быть до 30 метров.

В качестве защитных аппаратов применяются предохранители или автоматические выключатели.

В тех случаях, когда по условиям технологического прогресса или по режиму работы сети возможны длительные перегрузки проводов (кабелей) требуется также защита от перегрузки.

В качестве аппаратов защиты от перегрузки используются магнитные пускатели с тепловым реле и автоматы с тепловыми расцепителями.

Сочетание различных аппаратов (вышестоящего и нижестоящего) определяется условием селективности зашиты.

Вопрос о возможности осуществления избирательности защиты решается в каждом конкретном случае вероятностными характеристиками автоматов и предохранителей с использованием карты селективности. В логарифмическом масштабе строятся защитные характеристики аппаратов всех ступеней, наносятся I расч. max и токи кз и определяется время срабатывания каждого аппарата.

Селективное отключение возможно, если:

- время отключения вышестоящей ступени зашиты, - нижестоящей.

Соотношения между и для различных аппаратов различны.

Выбор плавких вставок предохранителей при защите от коротких замыканий.

Номинальные токи должны быть равны или несколько больше длительно допустимых токов защищаемых проводов.

Плавкая вставка должна надежно выдерживать кратковременные пики тока, вызываемые пусками ЭП и другими эксплуатационными режимами сети.

Ответвления к ЭП, не имеющим :

, номинальный ток ЭП. Ответвления к ЭД. ,  пусковой ток.

a=2,5 для легких условий пуска.

a=2 для тяжелых условий пуска.

При нескольких подключенных к линии ЭД или линии, питающей смешанную нагрузку

- максимальный расчетный ток в линии от ЭП

- коэффициент использования

- номинальный ток ЭД с наибольшим пусковым током

 - наибольший пусковой ток из ЭД, входящих в группу.

По расчетным значениям выбирают плавкую вставку согласно шкале стандартизированных значений номинальных токов плавких вставок и тип предохранителя.

ПЭУ нормирует соотношение между допустимыми токами проводов и токами плавких вставок:

 кратность допустимого тока проводника по отношению к току плавкой вставки.

Для обеспечения минимального времени отключения однофазного тока кз необходимо проверить выполнение условия:

m=3 для помещений с нормальной окружающей средой, m=4 - для взрывоопасных помещений.

Условие является условием для выбора предохранителя для защиты от перегрузки. Выбор автоматов при защите от коротких замыканий.

1.

2.

Номинальные токи распределителей выбираются в зависимости от типа автомата и наличия тепловых или комбинированных расцепителей.

Номинальные токи тепловых расцепителей для ответвлений и линий:

,

для одиночного ЭП;

 расчетный ток линии, питающий группу ЭП.

Для автоматов с комбинированным расцепителем обязательна проверка невозможности срабатывания электромагнитных расцепителей от.

 - ток отсечки расцепителя,

 пиковый ток линии или пусковой ток ЭП

Необходима проверка условий:

 - защита от перегрузок

m=3 для помещения с нормальной окружающей средой; m=6 - со взрывоопасной.