По термической стойкости к токам КЗ сечение определяется по формуле

3. По термической стойкости к токам КЗ сечение определяется по формуле

где С - температурный коэффициент, , А - ток короткого на шинах 10кВ ГПП, С = 98 для кабелей с алюминиевыми жилами и бумажной изоляцией.

Меньшее стандартное ближайшее сечение 50  с I_доп = 180 А.

4. По перегрузочной способности: I_{дл. доп} > I_рмах, где  К_пер - коэффициент допустимой перегрузки по отношению к номинальной, определяется по Iнорм/Iдоп 150/240, К_пер=1,25 в течении 6 часов [7. табл.13.1]

Кп=1 - так как проложен один кабель. I_{дл. доп}=.300 А > 195 А

Окончательно выбирается кабель ААШв F = 120  с I_доп=240А. Расчет остальных кабелей аналогичен и сводится в таблицу 4.3

Таблица 4.3. Выбор кабелей питающих ТП

№ ТП			Число кабелей	Марка кабеля
ТП2	150	195	1	ААШв (3x120)	240
ТТЛ	58	75,4	1	ААШв (3x95)	205
ТП3.1	60,7	121,5	1	ААШв (3x95)	205
ТП3.2	60,7	121,5	1	ААШв (3x95)	205
ТП5	94	122,3	1	ААШв (3x95)	205
ТП4	57,7	75,1	1	ААШв (3x70)	165
ТП6.1	60,7	121,5	1	ААШв (3x95)	205
ТП6.2	60,7	121,5	1	ААШв (3x95)	205

Сопротивление участков сети выполненных кабелями определяем по следующей формуле:

,

где  - удельное сопротивление кабельной линии, Ом/км [4 табл.2.7]

Таблица 4.4. Сопротивление участков сети

Участок сети				Марка кабеля	шт.
ТП1	0,155	0,326	0,05	ААШв (3x95)	1
ТП2	0, 200	0,258	0,052	ААШв (3x95)	1
ТП3	0,025	0,258	0,006	ААШв (3x95)	2
ТП4	0,400	0,443	0,177	ААШв (3x70)	1
ТП5	0,275	0,258	0,071	ААШв (3x95)	1
ТП6	0,125	0,258	0,032	ААШв (3x95)	2

4.2 Расчёт распределения реактивной мощности по магистралям

Сопротивление трансформаторов, приведённое к 10 кВ определяется по формуле:

где Р_{к. з}. - потери короткого замыкания, кВт [4. табл.13.]. Расчёт проводится для каждой из ТП, исходя из 2-х вариантов мощности трансформаторов (максимальной и минимальной).

; ;

Эквивалентное сопротивление всей схемы

Таблица 4.5. Сопротивления трансформаторов

№ ТП			Потери КЗ, кВт		R, Ом
	1 вариант	2 вариант			1 вариант	2 вариант
ТП1	1000	630	12,2	8,5	1,22	2,4
ТП2	1600	1600	18	18	0,703	0,703
ТПЗ	1000	1000	12,2	12,2	1,22	1,22
ТП4	1000	630	12,2	8,5	1,22	2,14
'Ш5	630	400	8,5	5,5	2,14	3,44
ТП6	1000	1000	12,2	12,2	1,22	1,22

Входные реактивные мощности энергосистемы для соответствующих магистралей имеют следующие значения:

Распределение реактивной мощности от энергосистемы по трансформаторам отдельных магистралей приводится в таблице 4.6., там же находится значения минимальных мощностей компенсирующих устройств по магистралям. Рассмотрим магистраль М1.

Таблица 4.6. Распределение реактивной мощности

Магистраль
М1	227,8/1525,9	146,8/983,3	81/542,6	1426,9-1351,8	720,9-683
М2	187,7/527,9	187,7/527,9	-	1289,9-1117,4
М3	125,6/1090,3	49,6/430,6	76/659,7	378,4-358,6	435,4-480,5
М4	183,8/617,5	183,8/617,5	-	1212,66-1050,9

Выбор КУ при компенсации на стороне 10 кВ

Выбираются следующие компенсационные устройства:

2хУК10,5-1125ЛУЗ+1хУК10,5-900ЛУЗ+1хУК10,5-400ЛУЗ=3550кВар

Определение S_тmin при компенсации реактивной мощности на стороне 0,4кВ. Выбор ККУ:

Магистраль М1:

;

Магистраль М2:

Магистраль М3:

;

Магистраль М4:

Минимальная мощность трансформаторов:

, результаты приведены в таблице 4.6.

4.3 Результаты выбора ку и мощности трансформаторов

Результаты выбора КУ и мощности трансформаторов для вариантов компенсации реактивной мощности на стороне 10 и 0,4 кВ сведены в таблице 4.7.

Таблица 4.7. Результаты выбора КУ и мощности трансформаторов для дух вариантов

Магистраль	Варианты	Трансформатор Т1		ТрансформаторТ2
М1	I	1600	ЗхЗ00+108	1000	-
	II	1600	-	630	2x200+150
М2	I	1000	2x150+2x108	-	-
	II	1000	-	-	-
М3	I	630	3x150	1000	-
	II	400	-	630	300+200+150
М4	I	1000	300+324	-	-
	II	1000		-	-

4.4 Расчёт приведённых затрат по вариантам

Используются следующие соотношения:

где Е_тп, Е_кл - общие ежегодные отчисления от капиталовложения на ГП и кабельные линии. Е_тп =0,223; Е_кл=0,165 [4]; К_тп - стоимость ТП с минимальным количеством оборудования на сторонах НН и ВН; Е_кл - стоимость кабельной линии с учётом строительных работ.

 -

удельные затраты на КУ, установленные на стороне 10 кВ

З_о =Е_о (К_я+К_кn) +Е_рО_к - К_я, К_к, К_р –

соответственно стоимость ячейки, вакуумного выключателя и регулятора АРКОН с приставкой ППЗ.

 -

затраты на компенсирующие устройства на магистрали М1

Эксплуатационные затраты:

где С_тхх - стоимость потерь электроэнергии в трансформаторе при холостом ходе, С_о - удельная стоимость потерь активной мощности, -стоимость потерь электроэнергии в сети 10 кВ и в трансформаторах от. протекания активных нагрузок, СДО - стоимость потерь электроэнергии в сети 10 кВ и в трансформаторах от протекания реактивных нагрузок, К-матрица узловых сопротивлений, Р_рi-матрица расчетных нагрузок i-х трансформаторов

Суммарные приведенные затраты:

В качестве примера рассматривается магистраль М1.

Вариант 1:

Вариант 2:

ТП2-трансформатор S=1600 кВА, ТП1-трансформатор S=630 кВА.

З_тп=0,22313568+0,2235064=4154,9 руб.

З_кл=271,4ру5.

Затраты на КУ складываются да затрат на потери энергии в конденсаторах и отчислений от стоимости ККУ, соответственно для мощностей.

Остальные расчеты проводятся аналогично, результаты расчетов приведенных затрат по вариантам сведены в таблице 4.8

Результаты расчётов приведённых затрат 4.8

№ Магистр али	Вариант
							Руб.	%
М1	I	4749	271	2870	4218	12110	-	-
	II	4155	271	3103	2897	10430	1680	13,8
М2	I	5143	32,522	473,23	839,1	6488	-	-
	II	5143	32,522	543,85	810,5	6530	-42	-0.6
М3	I	2853	446,9	2051	2582	7932	-	-
	II	2195	446,9	2113	1165	5920	2012	25,4
М4	I	5143	162,6	1161	916,6	7384	-	-
	II	5143	162,6	1438	805,7	7549	-165	-2,1

Для магистралей М1 и М3 экономичным оказался второй вариант с минимальной мощностью трансформаторов и установкой КУ на стороне 0,4 кВ.

Хотя для М2 и М4 экономически равноценны оба варианта, но учитывая технические преимущества применения БК-0,4кВ для них также принимаются второй вариант мощности трансформаторов.

Технические преимущества второго варианта складываются из возможности подключения БК-0,4кВ в питающей сети до 1 кВ, что разгрузит эти сети от перетоков реактивной мощности и уменьшит потери мощности в этой сети.

Обслуживание БК-0,4кВ значительно проще чем БК-10кВ т.к для их обслуживания необходима более высокая квалификация электриков и по правилам техники безопасности при обслуживании БК-10кВ необходим наряд на ведение работ и участие порой не менее трех человек. БК-10кВ размещены на ГПП или РП - 10кВ, а это не разгружает кабельные линии от перетоков реактивной мощности и энергии в этих сетях, что видно из таблицы 4.8 по эксплуатационным затратам (З_э).

5. Главная понизительная подстанция 5.1 Конструктивное исполнение ГПП

Распределение устройств 110 кВ главной понизительной подстанции выполняется по схеме "Два блока с выключателями и неавтоматической перемычкой со стороны линии". ОРУ обеспечивает надежность работы, безопасность и удобство в обслуживании при минимальных затратах на сооружение, возможность расширения, максимальное применение

крупноблочных узлов заводского изготовления.

Все аппараты ОРУ располагаются на невысоких основаниях из

возможности механизации монтажа и ремонта оборудования. Шины выполняются гибкими из многопроволочных проводов и крепятся с помощью опорных изоляторов на железобетонных порталах.

Распределительное устройство 10 кВ выполняется из шкафов КРУН серии К-59.

5.1.1 Распределительное устройство 110 Кв

Схема изображена на рис.5.1. В нормальных условиях выключены все аппараты кроме разъединителей QS3, QS4. Наличие перемычки дает возможность связи трансформатора Т1 с линией W2 и трансформатора Т2 с линией WI. При работе с одной ЛЭП WI и трансформаторами Т1 и Т2 должны быть включены разъединители QS3, QS4 и отключен разъединитель QS2. Режим работы с двумя ЛЭП и одним трансформатором менее вероятен, так как ЛЭП WI и W2 должны быть рассчитаны на передачу всей мощности между источником питания и подстанцией.

На ГПП устанавливаются два трансформатора типа ТДН-16000/110. Регулирование напряжения осуществляется под нагрузкой.

Технические характеристики трансформатора Таблица 5.1

					Cтоимость т. р.
ТДН-16000/110	18	85	10,5	0,7	48

Для установки на ГПП рассматриваются маломасляные выключатели, обладающие следующими достоинствами: небольшое количество масла служащего дугогасящей средой и частично изоляцией между разомкнутыми контактами; относительно малая масса; удобный доступ к дугогасительным контактам.

К недостаткам маломасляных выключателей относятся взрыво и пожароопасность, хотя и значительно меньшая, чем у баковых выключателей, невозможность осуществления быстродействующего АПВ, и необходимость периодического контроля, доливки, относительно частот замены масла в дугогасительных бачках, трудность установки встроенных трансформаторов тока.

На ГПП устанавливается два выключателя типа ВМТ-110, выбор которых будет рассматриваться ниже.

На подстанции принимаются разъединители типа РНДЗ-110 горизонтально-поворотные. Разъединители двухколонковые, с заземляющими ножами, которые приспособлены работать и в зимнее время и при гололеде, выбор разъединителей будет рассматриваться ниже.

На ГПП для защиты от перенапряжений устанавливаются вентильные разрядники типа РВС-110. Разрядник разряжает волну перенапряжений на землю с последующим немедленным восстановлением нормальной изоляцией сети по отношению к земле.

Системы 110 кВ работают с эффективно-заземлённой нейтралью.

5.1.2 Распределительное устройство 10 Кв

В качестве РУНН применяется комплектное распределительное устройство наружной установки. При применении комплектных устройств повышается общее качество электроустановки, надёжность её работы, удобство и безопасность её обслуживания, обеспечивается быстрое расширение и мобильность при реконструкции. Электромонтаж сводиться лишь к установке различных комплектных электроустройств и присоединению их к электрическим сетям. Комплектные устройства полностью со всеми аппаратами, измерительными приборами и вспомогательными изготавливаются комплектуются и испытываются на заводе и в собранном виде доставляются на место установки. КРУН предназначены для открытой установки вне помещений. Оно состоит из металлических шкафов со встроенными в них аппаратами, приборами, устройствами защит и управления. Шкафы КРУН имеют уплотнения, обеспечивающие защиту аппаратуры от загрязнения и атмосферных осадков, КРУН рассчитываются для работы при температурах окружающего воздуха от

Для выполнения РУНН применяются шкафы КРУН серии К-59. К-59 предусматривает однорядную установку шкафов с коридором для обслуживания. Основные коммутационными аппаратом в шкафах серии К-59 является вакуумный выключатель ВВЭ-10 на токи до 1600 А. В качестве трансформатора собственных нужд ТСН используется трансформатор типа ТМ мощностью до 63 кВА, а также трансформаторы тока серии ТЛМ-10 и трансформаторы напряжения типа НАМИ.

5.2 Расчёт токов короткого замыкания в сетях 110 И 10 кВ

Для расчета токов короткого замыкания необходимо составить расчётную схему, соответствующую нормальному режиму работы системы электроснабжения, считая, что трансформаторы работают раздельно, и схему замещении (рис.7,8)

Расчёт токов короткого замыкания проводится в относительных единицах. По заданной мощности короткого замыкания Sкз = 1000 МВА проводится расчёт установившихся токов короткого замыкания. За базисные величины принимаются:

Определение параметров схемы замещения: Система: Е_с=1

Трансформатор:

Рассматривается трехфазное замыкания в точке К-2:

Периодический ток короткого замыкания:

Апериодический ток короткого замыкания:

 [8. табл.3.8]

tотк = 0,2 [8. рис.3.62], определяется по расчётным зонам токов короткого замыкания (Т_а = 0,02 с)

Ударный ток короткого замыкания:

 

Рис 5.1 Расчётная схема Рис.5.2 Схема замещения

Двухфазное замыкание в точке К-2:

Однофазное замыкание в точке К-2:

Для определения однофазного тока короткого замыкания составляются схемы замещения трех последовательностей - прямой, обратной и нулевой

Рассматриваются короткие замыкания в точке короткого замыкания К-3:

Трёхфазное КЗ:

Периодический ток короткого замыкания:

Апериодический ток короткого замыкания:

Т_а = 0,03 для системы связкой со сборными шинами 6-10 кВ, где рассматривается короткое замыкание через трансформаторы мощностью 32 МВА [8 табл.3.8]

Ударный ток короткого замыкания:

Двухфазное короткое замыкание в точке К-3:

Рассматривается короткое однофазное замыкание в точке К-1:

Распределение тока однофазного КЗ по ветвям:

Со стороны системы:

Итог расчёта сводится в таблицу 5.2

Таблица 5.2. Расчёт токов короткого замыкания

		110 кВ		10 кВ		110 кВ		10 кВ		110 кВ		10 кВ
		-		-		3,144		-		0,61		6,72
		-		-		2,722		-		0,529		5,82
	От системы	5,35	5, 19	-	-	2,874		-	-	-	-	-	-
	От линии		0,16		-				-		-		-

5.3 Выбор аппаратов ГПП на напряжении 110 кВ

Выбор выключателей осуществляется по следующим условиям: по напряжению установки U_ном>U_уст по длительному току: I_ном>I_норм; I_ном>I_мах. по отключающей способности

а) проверка на симметричный ток отключения I_{отк ном} >I_по

б) проверка отключения апериодической составляющей тока КЗ:

, где

 - нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключающем токе.

По включающей способности:

а) Iномвкл>Iпо

б) i_вклQ>i_уд проверка на термическую стойкость  где В_К - тепловой импульс тока КЗ

Проверка на электродинамическую стойкость:

а) I_динI_по

б) i_дин i_уд

предварительно выбирается выключатель ВМТ-110Б-20/1000 УХЛ-1 проверка условий выбора выключателя сведена в таблицу 5.3.

5.3.1 Выбор разъединителей

Выбор разъединителей осуществляется по следующим условиям: по и напряжению установки: U_ном>U_уст по длительному току: I_ном>I_норм; I_ном>I_мах

на электродинамическую стойкость:

а) I_дин>I_по

б) I_дин>I_уд

проверка на термическую стойкость

Предварительно выбран разъединитель РДНЗ-П0/1000У1. Проверка условий выбора разъединителя сведена в таблицу 5.3

Таблица 5.3. Выбор выключателей и разъединителей 110 кВ

Расчетные значения		ВМТ-ПОБ-20/1000УХЛ1		РДНЗ-110/1000У1
	110		110		110
	117,56		1000		1000
	3,144		20	-	-
			52
			52
	2,5		7.1	-	-
	7,145		52		80
	6,8		1200		3969

Выбранные выключатели и разъединители проходят по условиям проверки.

5.4 Выбор аппаратов ГПП на напряжение 10 кВ 5.4.1 Выбор выключателей

Условия выбора выключателей остаются те же. В КРУН серии К-59 устанавливаются выключатели типа ВВЭ-10. В таблице 5.5 приведены результаты проверки условий выбора для вводных выключателей. Остальные выключатели выбираются аналогично

Предварительно выбран выключатель ВВЭ-10-20/1600УЗ

Таблица 5.5. Выбор выключателей 10 кВ

Расчетные значения		ВВЭ-10-20/1600УЗ
	10		10
	1293		1600
	6,72		20
			20
			20
	2,5		52
	16,34		52
	7,916		60

Выбранный выключатель удовлетворяет всем условиям выбора.

5.4.2 Контрольно-измерительные приборы на подстанции

В цепях на ГПП требуется устанавливать следующие контрольно-измерительные приборы.

В цепи вводного выключателя: трансформаторы тока и напряжения для подключения амперметра, ваттметра, счетчики активной и реактивной энергии.

На сборных шинах: трансформатор напряжения для подключения вольтметра для измерения междуфазного напряжения, вольтметр с переключением для измерения трех фазных напряжений и счетчики активной и реактивной энергии.

Трансформатор тока в цепи секционного выключателя для подключения амперметра.

Трансформаторы тока на линиях 10 кВ к потребителям для подключения счетчиков активной и реактивной энергии.

5.4.3 Выбор трансформаторов тока

В шкафах серии К-59 устанавливаются трансформаторы тока типа ТЛМ-10. Трансформаторы тока выбираются по следующим условиям:

По напряжению: U_ном>U_уст.

Потоку: I_ном>I_норм; I_ном>I_мах.

По конструкции и классу точности (в данном случае класс точности должен быть не ниже 0,5).

По электродинамической стойкости (электродинамическая стойкость шинных трансформаторов тока определяется устойчивостью самих шин, поэтому такие трансформаторы не проверяются по этому условию).

По термической стойкости:

 или  

где К_{т -} кратность термической стойкости.

По вторичной нагрузке: , где  - номинальная допустимая нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности.

Так как индуктивное сопротивление токовых цепей не велико, то , , r_приб - сопротивление приборов, r_пр - сопротивление проводов, rк - сопротивление контактов, при количестве приборов до трех r_к = 0,05 Ом, при большем количестве r_к = 0,1 Ом

Зная r_пр можно определить сечение соединительных проводов:

,

где  - удельное сопротивление материала

для провода с алюминиевыми жилами, I_расч - расчетная длина, зависящая от схемы соединения трансформаторов тока.

Выбор трансформаторов тока проводится на примере для цепи вводных выключателей.

Предварительно для установки выбирается трансформатор тока ТЛМ-ЮУЗ

Таблица 5.7. Технические характеристики ТЛМ - 10 У3

			Класс точности
10	1500	5	0,5	0,4	100	3969

Проверка условий выбора:

По напряжению: Uном>Uуст,

Потоку: I_ном>I_норм; I_ном1>I_мах

Класс точности равен 0,5

,

Определяется суммарная мощность подключенных приборов

Таблица 5.8. Приборы и их мощность

Прибор	Тип	Нагрузка фазы, В - А
		А	В	С
Амперметр	Э-355	-	0,5	-
Ваттметр	Д-355	0,5	-	0,5
Счётчик	САЗИ-681	2,5	-	2,5
Счётчик	СРИИ-676	2,5	-	2,5

Наиболее загружены фазы А и С - 5,5 В-А. Общее сопротивление приборов:

В качестве соединительных проводов принимаются провода с алюминиевыми жилами.

Ориентировочная длина l=5 м. Трансформаторы тока соединяются в полную звезду: L_расч = L = 5м

Сечение проводов принимается с учетом условия прочности 4

Отсюда:

, тогда

Выбранный трансформатор тока ТЛК - 10 УЗ удовлетворяет всем условиям.

Остальные трансформаторы тока выбираются аналогично.

5.4.4 Выбор трансформатором напряжения

В шкафах К - 59 устанавливаются трансформаторы напряжения типа НАМИ. Трансформаторы напряжения выбираются по следующим условиям:

по напряжению установки: U_ном>U_уст

по конструкции и схеме соединения обмоток, по классу точности, по вторичной нагрузке , где  - нагрузка всех измерительных приборов

Для упрощенного расчета принимается сечение проводов по условию механической прочности 2,5 для алюминиевых жил

Выбор трансформатора напряжения производится на примере - для сборных шин 10 кВ.

Предварительно выбирается трансформатор напряжения НАМИ-10

Таблица 5.9. Технические характеристики НАМИ-10

	Номинальное напряжение обмоток, В				Класс точности
	1-я обмотка	2-я обмотка	3-я обмотка
10	10000	100	100: 3	120	0,5	960

Определяется нагрузка от измерительных приборов

Таблица 5.10. Приборы и их мощность

Приборы	Тип		Число обмоток			Число приборов	Общая потребляемая мощность
Вводной выключатель	САЗИ-681	2Вт	2	0,38	0,925	1	4	9,7
Счетчик активной энергии
Счетчик реактивной энергии	СРИИ-676	3Вт	2	0,38	0,925	1	6	14,5
Сборные шины	Э-335	2Вт	1	1	0	1	2	0
Вольтметр
Вольтметр	Э-335	2Вт	1	1	0	1	2	0
Линии 10	САЗИ-681	2Вт	2		0,925	3	12	29,2
Счетчик активной энергии
Счетчик реактивной энергии	СРИИ-676	3Вт	2	0,38	0,925	3	18	43,8
Итого							44	94,2

Вторичная нагрузка трансформатора напряжения одной секции:

Выбранный трансформатор напряжения удовлетворяет всем условиям. На второй секции шин устанавливается аналогичный трансформатор напряжения НАМИ-10.

6. Схема распределительной сети предприятия

При проектировании электроснабжения завода важнейшей задачей является выбор распределительной схемы внутреннего электроснабжения. Правильно выбранная схема должна обеспечивать необходимую степень надёжности питания потребителей, должна быть удобной и экономичной в эксплуатации.

Внутризаводская схема распределения электроэнергии выполняются по магистральному, радиальному или смешанному принципу. Выбор схемы определяется категорией надёжности потребителей электроэнергии, их территориальным размещением особенностями режима работы.

Радиальными схемами является такие, в которых электроэнергия от источника питания передаётся непосредственно к приемному пункту. Питание крупных подстанций с преобладанием потребителей 1 - категории осуществляется не менее чем по двум радиальным линиям, отходящим от разных секций источника питания. Отдельно расположенные однотрансформаторные подстанции мощностью 400-630 кВА питаются по одиночным радиальным линиям, если отсутствуют потребители 1 и 2

Магистральные схемы распределения электроэнергии принимаются в случае, когда потребителей много и радиальные схемы нецелесообразны. Основное преимущество магистральной схемы заключается в сокращении звеньев коммутации. Магистральные схемы целесообразно принимать при расположении подстанций на территории предприятия, что способствует прямому прохождению магистралей от источника питания до потребителя и тем самым сокращению длины магистралей. Недостатком магистральных схем является более низкая надёжность, по сравнению с радиальными, так как исключается возможность резервировать на низком напряжении их по одной магистрали.

Цеховые КТП по способу компоновки выполняются внутрицеховые (открытыми и закрытыми), встроенными, пристроенными и отдельно стоящими.

При радиальном питании КТП кабельными линиями от распределительного устройства 10 кВ по схеме блок-линия трансформатор допускается глухое присоединение к трансформатору. Глухой ввод выполняется в виде металлического короба, подвешиваемого на силовой трансформатор. Внутреннее электроснабжение рассматривается на примере термического цеха.

6.1 Характеристика цеха

Заданный цех серийного производства включает в состав: литейный участок, кузнечное отделение, участок термической обработки. На литейном участке производится изготовление болванок и заготовок нужной формы путём расплавления материалов. В кузнечном отделении производятся обработка изделий путём ковки, штамповки, волочения и др.

На участке термической обработки деталям придаются нужные физические свойства: твёрдость, прочность и т.д. путем закалки, отжига, отпуска и других операций.

Литейный участок имеет потребителей 1-ой категории: вентиляторы дутья варганок, разливочные краны.

Перечень потребителей участков цеха представлен в таблице 6.3.

План цеха показан на рисунке 6.2.

Общая площадь цеха составляет 1520м, габаритные размеры 20х76м, ширина пролета равна 6м. Высота цеха составляет 8,5м.

Расстояние от ГПП до цеха - 25 м. Принимаем коэффициенты отражения равными: Р_{потолка} = 30%, Р_стен = 10%, Р_пола = 10% по [2].

Рис.6.1 Схема распределительных сетей

6.2 Расчёт электрического освещения 6.2.1 Выбор типа и системы освещения

Во всех отделениях цеха применяем систему общего освещения с равномерным размещением светильников под потолком.

Рабочее освещение устраивается во всех помещениях и обеспечивает на рабочих поверхностях нормированную освещенность.

Также, цех оснащается аварийным освещением, необходимым для безопасной эвакуации людей, в случае погасания рабочего освещения. Аварийное освещение должно обеспечивать освещенность не менее 0,5лк

6.2.2 Выбор источниковсвета и светильнико

Для общего освещения, применяем ртутные лампы типа ДРЛ, т.к. они наиболее часто применяются для освещения больших производственных помещений высотой более 5 метров, в которых не требуется различать цветовые оттенки.

Для снижения коэффициента пульсации подключаем лампы поочередно к разным фазам сети. Применяем светильники типа СД2ДРЛ

6.2.3 Расположение и установка светильников

В помещениях с фермами и мостовыми кранами светильники располагаются заподлицо с фермами (h_с = 0), следовательно, высота подвеса светильников равна высоте здания h = Н = 8м. Высота рабочей поверхности над полом равна h_Р = 0,8м. Тогда расчетная высота: h= h_п - h_Р =8 - 0,8 = 7,2м.

При равномерном освещении лучшим вариантом расположения светильников с лампами ДРЛ является расположение их по углам прямоугольника.

Рекомендуется выбирать расстояние между светильниками по соотношению  для светильников типа СД2ДРЛ с косинусной кривой распределения света ,тогда расстояние между светильниками по длине помещения:

Расстояние от стен до светильников:

Расстояние между светильниками по ширине помещения:

Количество рядов светильников: Количество светильников в ряду:

;

Количество светильников в отделении:

6.2.4 Светотехнический расчёт

Расчет освещения на участках цеха будем проводить по методу коэффициента использования на примере литейного участка.

Нормы освещенности Е = 300лк, К₃ = 1,5 [2]. Размер помещения F = 48x12 = 576. Для ламп типа ДРЛ z = 1,15

Определим индекс помещения

Округляем до стандартного ближайшего значения i = 1,5

Коэффициенты отражения равны: Р_потл = 30%, Р_стен = 10%, Р_пола = 10%, тогда по [2] для светильников типа ДРЛ определяется коэффициент использования светового потока

Потребный поток одной лампы равен:

Выбираем лампу 1000Вт, 50000 лм

Что лежит в допустимых пределах - 10%: +20%

Расчёт освещения остальных участков цеха проводится аналогично, результаты расчёта сводим в таблицу 6.1

Суммарная мощность осветительной нагрузки равна (по таблице 6.1)

Расчетная мощность:

К₁ = 1,2 - коэффициент, учитывающий потери мощности в ПРА

К_с = 0,95 - коэффициент спроса для производственных зданий, состоящих из отдельных пролётов

 для ламп типа ДРЛ с некомпенсированным ПРА

где=1,73соответствует 

Результаты расчёта освещения ремонтно-механического цеха Таблица 6.1

№	Наименование помещений	Размеры				Освещенность	Тип светильников	Кз	N, шт	Индекс помещения	Коэффициент	Потреби мый поток одного	Параметры светильников		ДФ
		Длина,	ширина	высота	Площадь								Мощность, Вт	Св. поток, Вт
1	Литейный Участок а) кладовая заготовок	48,8	12	8,5 8,5	576 48	300 150	СД2ДРЛ СД2ДРЛ	1,5	9 1	1,5 0,5	0,64 0,42	50175 29571,4	1000 700	50000 35000	-0,3 18
2	Кузнечное отделение	48	6	8,5	576	200	СД2ДРЛ	1,5	10	1,5	0,64	37260	700	35000	-6,1
3	Участок Термической обработки	24	12	8,5	288	288	СД2ДРЛ		6	1,25	0,61	40721	1000	50000	20,3

6.3 Расчёт нагрузки термическог цеха

Расчет нагрузки термического цеха проводим методом коэффициента максимума (метод упорядоченных диаграмм). Этот метод удобно использовать, когда известно количество электроприемников и их характеристики (таблица 6.3).

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Определяем эффективное число электроприемников:

Принимаем n_э = 20

Для n_э = 20 и К_и = 0,17

Определяем величину коэффициента максимума, К_м = 1,53 по зависимости

К_м = f (n_э, К_и) [4]

Результаты расчетов установленных мощностей сводим в таблицу 6.2

Таблица 6.2. Расчёт сменной нагрузки цеха

№пп	Наименование	Кол - во, n	Ки	Средние нагрузки
1	Приёмники с Ки = 0,2	20	0,2	116,02	150,2
2	Приёмники с Ки = 0,17	7	0,17	17,14	19,92
3	Приёмники с Ки = 0,16	2	0,16	125	1,88
4	Приёмники с Ки = 0,05	6	0,05	3,82	4,8
		35		138,23	176,8
5	Приёмники с равномерным графиком нагрузки	19	0,6	307,13	113,96
7	Приёмники с Ки = 0,2			25,9	44,8
				471,26	335,56

Таблица 6.3. Характеристика электроприёмников термического цеха

№ЭП	Наименование	Кол- во n	Установлен- ная мощность		Ки		Средние нагрузки
Литейный участок
4,5,14	Машина для разъема кокилей	3	17	5,1	0,2	0 65/1,16	1,02	1,18
1-2	Вибрационная машина	2	19	7,8	7,8	0,65/1,51	1,25	1,88
6-8	Молот	3	6,7	20,1	20,1	0,65/1,16	4, 20	4.66
9,12,1	Литейная машина	3	17	51	0,17	0,65/1,16	8,67	10,1
31-32	Кран мостовой,, ПВ=15% Р1=20кВт,Р2=27кВт,Р3=5кВт	2	182	36,4	0,05	0,8/0,75	1,82	1,36
3,15,17 18	Молот	4	15	60	0,2	0,65/1,16	12,0	13.9
10-11	Приточный вентилятор	2	19	38	0,6	0,8/0,75	22,8	17,1
19-20	Круглошлифовальный станок	2	4,9	9,8	0,17	0,65/1,16	1,67	1,93
16,21	Литейная машина	2	20	40	0,17	0,65/1,16	6,80	7.89
Кузнечное отделение
24,32	Ковочная машина	2	22	44	0,2	0,65/1,16	8,80	10,2
30,31,26,27	Ковочная машина	4	55	220	0,2	0,65/1,16	44,0	51,0
23	Машина контактного нагрева ПВ=50%,,S=150 кВА	1	53	53	0,2	0,5/1,73	10,6	18,3
28,33	Машина контактного нагрева ПВ=40%,,S=200 кВА	2	76	152	0,2	0,6/1,33	30,4	40,4
25,40,41	Вентилятор	3	5,5	16,5	0,6	0,8/0,75	9,90	7,43
36,38	Насос	2	75	15	0,7	0,85/0,62	10,5	6,51
37	Ковочная машина	1	30	30	0,2	0,65/1,36	6	6,96
34,35,39,29	Кран 5т, ПВ=25% Р1=7кВт,Р2=7кВт,Р3=13кВт	4	10	40	0,05	0,5/1,73	2	3,46
Участок термической обработки
42	Муфельная печь	1	10,0	10	0,75	1/0	7,50	0
43	Соляная печь	1	30	30	0,75	0,95/0,32	22,5	7,2
48	Соляная печь	1	45	45	0.75	0,95/0,32	33,8	10,8
50,51	Электрическая печь	2	45	90	0,75	0,95/0,32	67,5	21,6
53	Вентилятор	1	2,6	2,6	0,6	0,8/0,75	2,08	1,56
45	Ванна	1	5,0	5,0	0,75	0,95/0,32	3,75	1,2
44,49	Электрическая печь	2	60,0	120	0.75	0,95/0,32	90,0	28,8
52	Термообработка	1	90	90	0,75	0,95/0,32	6,75	2,16
46	Компрессор	1	5,0	5,0	0.75	0,95/0,32	3,75	1, 20
47	Насос	1	35,0	35	0.75	0,95/0,32	26,3	8,40

Рис.6.2 Схема расположения ЭП

Определяем активную расчётную нагрузку:

Определяем К_м = 1,0 для К_и = 0,17 и n_э>100

Определяем суммарную расчётную нагрузку:

6.4 Расчёт сети с напряжением U<1000В 6.4.1 Выбор схемы и её конструктивного исполнения

Цех питается от комплектной трансформаторной подстанции Чирчикского завода с мощностью трансформаторов 1000 кВа. Распределительные сети подключаются к питающей магистрали через распределительные шкафы.

Оборудование располагается неравномерно по площади цеха. Эти электроприемники запитываются от силовых шкафов, которые объединяются по цепочной схеме и подключаются непосредственно к ТП.

Так как подстанция двухтрансформаторная, то для взаимного резервирования устанавливаем перемычку с автоматическим выключателем.

6.4.2 Расчёт электрических нагрузок

Силовой шкаф СШ1

Таблица 6.4. Расчёт силового шкафа СШ1

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
1-2	Вибрационная машина	2	3,9	7,8	0,16	0,55/1,51	1,22	1,88
3	Молот	1	15	15	0,2	0,65/1,16	3,0	3,5
4-5	Машина для разъёма	2	1,7	3,4	0,2	0,65/1,16	0,68	0,79
		5		26,2			4,93	6,17

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Эффективное число электроприемников определяем по точной формуле:

Так как n_э=3<4, то определяем активную расчетную нагрузку приемников с переменным графиком нагрузок:

Определяем суммарную расчетную нагрузку:

Расчетный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-20У3, с номинальным током 250А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН равным 5х60. Размеры шкафа 1600x500x380 [9].

Силовой шкаф СШ2

Таблица 6.5. Расчёт силового шкафа СШ2

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
6-8	Молот	3	6,7	20,1	0,2	0,65/1,16	4,01	4,66
9	Литейная машина	1	17	17	0,17	0,65/1,16		3,35
		4		37,1			6,9	8,01

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Определяем активную расчетную нагрузку:

 для приёмников с переменным графиком нагрузок

Определяем суммарную расчетную нагрузку:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-20У3, с номинальным током 250А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН равным 5х60. Размеры шкафа 1600x500x380 [9].

Силовой шкаф СШ3

Таблица 6.6. Расчёт силового шкафа СШ3

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
10,11	Приточный вентилятор	2	19	38	0,6	0,8/0,75	22,8	17,1
12,13	Литейная машина	2	17	34	0,17	0,65/1,16	5,78	6,70
14	Машина для разъёма	1	17	17	0,2	0,65/1,16	0,34	0,39
15	Молот	1	6,7	6,7	0,2	0,65/1,16	3,0	3,48
16	Литейная машина	1	20	20	0,17	0,65/1,16	3,40	3,94
		7		108,7			35,3	31,6

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Определяем эффективное число электроприемников:

 приёмников n_э = 6

 

Для n_э = 6 К_и = 0,33

Определяем величину коэффициента максимума:

К_м = 1,81 по зависимости К_м = f (n_э, К_и) [11]

Определяем активную расчетную нагрузку:

Определяем К_м = 1,1 для К_и = 0,33 и n_э <10

Определяем реактивную расчетную нагрузку:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-24У3, с номинальным током 400А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН равным 5х60. Размеры шкафа 1600x700x580 [9]. Силовой шкаф СШ4

Таблица 6.7. Расчёт силового шкафа СШ4

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
17-18	Молот	2	15	30	0,5	0,65/1,16	6,0	6,96
19-20	Круглошлифо-вальный станок	2	4,9	9,8	0,17	0,65/1,16	1,67	1,93
21	Литейная машина	1	20	20	0,17	0,65/1,16	3,4	3,94
		5		59,8			11,1	12,8

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Определяем эффективное число электроприемников:

приёмников n_э = 6

 

Для n_э = 4, К_и = 0,186

Определяем величину коэффициента максимума:

К_м = 2,6 по зависимости К_м = f (n_э, К_и) [11]

Определяем активную расчетную нагрузку:

Определяем К_м = 1,1 для К_и = 0,186 и n_э <10

Определяем реактивную расчетную нагрузку:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-20У3, с номинальным током 250А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН равным 5х60. Размеры шкафа 1600x500x380 [9].

Силовой шкаф СШ5

Таблица 6.8. Расчёт силового шкафа СШ5

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
22	Станок	1	5,0	50	0,16	0,55/0,61	0,80	1,21
23	Машина контактного нагрева ПВ=15%,,S=200 кВА	1	53	53	0,2	0,65/1,16	10,6	18,3
24	Ковочная машина	1	22	22	0,2	0,65/1,16	4,40	5,10
		3		59,8			15,8	24,6

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Определяем эффективное число электроприемников:

 приёмников n_э = 2

 

n_э = 2<4 тогда:

Определяем активную расчетную нагрузку:

 для приёмников с переменным графиком нагрузок

Определяем суммарную расчетную нагрузку:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-27У3, с номинальным током 400А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН и ПН-2 равным 5х100+2х250. Размеры шкафа 1600x700x580 [9]

Силовой шкаф СШ6.

Таблица 6.9. Расчёт силового шкафа СШ6

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
25	Вентилятор	1	5,5	5,5	0,6	0,8/0,75	3,3	2,48
28	Машина контактного нагрева ПВ=40%,,S=200 кВА	1	76	76	0,2	0,6/1,33	15,2	20,2
26-27	Ковочная машина	2	55	110	0,2	0,65/1,16	22	25,6
29	Кран 5т, ПВ=25% Р1=7кВт,Р2=7кВт, Р3=13кВт	1	10	10	0,05	0,5/1,173	0,5	0,87
		5		201,5			41	49,2

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Определяем эффективное число электроприемников:  приёмников n_э = 2, n_э = 3<4 тогда определяем активную расчетную нагрузку: ,  для приёмников с переменным графиком нагрузок:

Определяем суммарную расчетную нагрузку:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-27У3, с номинальным током 400А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН и ПН-2 равным 5х100+2х250. Размеры шкафа 1600x700x580 [9]. Силовой шкаф СШ7.

Таблица 6.10. Расчёт силового шкафа СШ7

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
30-31	Ковочная машина	2	55	110	0,2	0,65/1,16	22	25,5
32	Ковочная машина	1	22	22	0,2	0,65/1,16	4,40	5,10
33	Машина контактного нагрева ПВ=40%,,S=200 кВА	1	76	76	0,2	0,6/1,33	15,2	20,2
34-35	Кран 5т, ПВ=25% Р1=7кВт,Р2=7кВт, Р3=13кВт	2	10	20	0,05	0,5/1,73	1	1,73
36	Насос	1	7,5	7,5	0,7	0,85/0,62	5,25	3,26
		7		235			47,9	55,8

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Определяем эффективное число электроприемников:

приёмников n_э = 4

 

Для n_э = 4 К_и = 0,2. Определяем величину коэффициента максимума:

К_м = 2,64 по зависимости К_м = f (n_э, К_и) [11]

Определяем активную расчетную нагрузку:

Определяем К_м = 1,1 для К_и = 0,2 и n_э <10

Определяем реактивную расчетную нагрузку:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-24У3, с номинальным током 400А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН равным 5х60. Размеры шкафа 1600x700x580 [9]

Силовой шкаф СШ8.

Таблица 6.11. Расчёт силового шкафа СШ8

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
37	Ковочная машина	1	30	30	0,2	0,65/1,36	6	6,96
40-41	Вентилятор	2	5,5	11	0,6	0,8/0,75	15,2	20,2
39	Кран 5т, ПВ=25% Р1=7кВт,Р2=7кВт, Р3=13кВт	1	10	10	0,05	0,5/1,73	0,5	0,69
38	Насос	1	7,5	7,5	0,7	0,85/0,6	5,25	3,26
		5		58,5			18,4	89,6

Определяем групповой коэффициент использования для приемников с неравномерным графиком нагрузок:

Определяем эффективное число электроприемников:

 

приёмников n_э = 2, n_э = 3<4 тогда:

Определяем активную расчетную нагрузку:

 для приёмников с переменным графиком нагрузок

Определяем суммарную расчетную нагрузку:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-27У3, с номинальным током 400А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН и ПН-2 равным 5х100+2х250. Размеры шкафа 1600x500x380 [9]

Силовой шкаф СШ9.

Так как приёмники имеют постоянные графики, то расчётные нагрузки равны сменным.

Определяем полную расчётную мощность:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-27У3, с номинальным током 400А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН и ПН-2 равным 4х60+4х100. Размеры шкафа 1600x700x580 [9]

Таблица 6.12. Расчёт силового шкафа СШ9

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
42	Муфельная печь	1	10	10	0,75	1/0	7,5	0
43	Соляная печь	1	30	30	0,75	0,95/0,32	22,5	72
44	Электрическая печь	1	60	60	0,75	0,95/0,32	45,0	14,4
45	Ванна	1	5	5	0,75	0,95/0,32	3,75	1,2
46	Компрессор	1	5	5	0,75	0,95/0,32	3,75	1,2
47	Насос	1	35	35	0,75	0,95/0,32	26,3	8,4
		6		145			109	32,4

Силовой шкаф СШ10.

Таблица 6.13. Расчёт силового шкафа СШ9

№ ЭП	Наименование	Кол-во N	Установленная мощность		Ки		Средние нагрузки
48	Соляная печь	1	45	45	0,75	0,95/0,3	33,8	10,8
50-51	Электрическая печь	2	45	90	0,75	0,95/0,3	67,5	21,6
49	Электрическая печь	1	60	60	0,75	0,95/0,3	45,0	14,4
53	Вентилятор	1	2,6	2,6	0,6	0,8/0,75	2,08	1,56
52	Термообработка	1	9,0	9,0	0,75	0,95/032	6,75	2,16
		6		206,6			155	50,5

Так как приёмники имеют постоянные графики, то расчётные нагрузки равны сменным.

Определяем полную расчётную мощность:

Расчётный ток равен:

Выбираем силовой шкаф защищенного исполнения марки ШРС1-27У3, с номинальным током 400А, с числом отходящих линий и номинальными токами предохранителей типа НПН и ПН-2 равным 4х60+4х100. Размеры шкафа 1600x700x580 [9]. Расчет троллей. Кран мостовой (на плане 54-55)

Кран 10т.3 двигателя (20; 27; 5кВт) ПВ = 15%,

Номинальная мощность крана

Потребная мощность:

Расчетная мощность равна:

,

где К_с = 0,62 для троллей с одним краном. Для крановых двигателей . Расчётный ток равен:

По расчетному току из рекомендуемого профиля принимаем угловую сталь 50x50x5 с I_д =350 А. Проверка по потере напряжения. Определяем пиковый ток:

Кп = 4-5 для двигателей с короткозамкнутым ротором

Потеря напряжения составят:

Проходит по допустимой потере напряжения

Проходит по допустимой потере напряжения

6.5 Выбор проводников и аппаратов защиты термическог цеха 6.5.1 Выбор аппарата а1, защищающего магистральный шинопровод ШМА1

Расчетный ток магистрали равен I_р = 492,9А, допустимый ток магистрали равен I_н = 1250А, ток динамической стойкости I_дин = 90 кА. Двухтрансформаторные КТП - 1000 Чирчикского завода комплектуются вводными шкафами НН типа ШНВ - 1М с выключателями типа Э-16В

Условие выбора установки теплового раcцепителя I_нтр > I_н

Рассматриваем автоматический выключатель типа Э-16В I_н = 1600А, I_нтр= 1600А, I₀= 4800А [4]

Определяем пиковый ток I_пик = 86,6+ (492,9 - 64) = 515,5А

Определяем ток трехфазного КЗ в точке К-1

Рис.6.1 Схема замещения для КЗ в точке К – 1

Сопротивление системы:

где Uн =0,4 кВ - напряжение сети НН; Uвн = 10,5 кВ - напряжение сети ВН = 6,72 кА - ток короткого замыкания на шинах 10кВ ГПП

Сопротивление трансформатора:

, U_к% = 5,5% - напряжение КЗ [11]

,

где Р_кз = 12,2 кВт - мощность потерь КЗ [12]

,

Переходное сопротивление трансформатора: R_пер = 15Ом

Суммарные сопротивления равны:

Ток трёхфазного короткого замыкания в точке К - 1 равен:

Для оценки динамической стойкости определяется ударный ток КЗ

Действующее значение полного тока КЗ в первый полупериод равно:

Проверка по динамической стойкости.

I_дин=84кА>I_у=13,6 кА, условие выполняется, т.е. аппарат проходит по динамической стойкости.

Так как значение ударного тока у источника меньше, чем ток динамической стойкости у всех установленных аппаратов, то для остальных аппаратов защиты и элементов сети проверку на динамическую стойкость не делаем. Определение тока однофазного КЗ в точке К-2 для проверки чувствительности защиты.

Сопротивление трансформатора при однофазном КЗ:

Сопротивление магистрали:

, где  [12]

Ток однофазного КЗ в точке К - 2 равен:

Для помещений с нормальной окружающей средой.

Аппарат проходит по чувствительности.

Для защиты второй секции магистрали принимаем такой же защитный аппарат.

6.5.2 Выбор аппарата а2, защищающего троллею с мостовым краном (54 на плане)

Расчетный ток троллеи равен I_р = 40,1 А. Для подключения троллейной линии используем силовой ящик ЯБПУ1М с I_н=100А. Ящик комплектуется выключателем А3715Б с I_д=160 А,

I_нт = 63А, I₀ = 1600А [12]

Проверим выбранный выключатель:

U_а>U_с; 440В > 380В.

I_{н (т)} >I_р= 1,15I_p= 1,1540,1 = 46,1 А; 63А>46,1А.

I₀>1,25I_пик

где К_пуск = 5 - кратность пускового тока; Р1 = 20кВт, P2 = 21кВт - номинальные мощности двух наиболее мощных двигателей  - коэффициент мощности

Выбранный выключатель удовлетворяет всем условиям. Определение тока однофазного КЗ в точке К-15 для проверки чувствительности защиты. Троллея питается непосредственно от ШМА.

z = 40 МОм, Z_шма = 3 МОм

Сопротивление троллеи равно:

Ток однофазного КЗ в точке К - 15 равен:

для помещении с нормальной окружающей средой аппарат проходит по чувствительности.

Остальные аппараты защиты выбираются аналогично. Выбранные кабели питающей сети и аппараты защиты представлены в таблице 6.14. При этом считаем, что на станках стоят асинхронные двигатели с фазным ротором, кратность пускового тока которых равна 2.5

Учитываем, что 2КТП-1000 Чирчикского завода комплектуются следующими шкафами: вводной шкаф НН ШНВ (выключатели Э-16В, Э-06В), шкаф отходящих линий ШНЛ-1М (выключатели Э-06В). секционный шкаф ШНС (выключатели Э-16В, Э-06В).

Таблица 6.14. Выбор аппаратов питающей сети

Обозначения на схеме	Защищаемый участок	Марка и сечение провода			Тип аппарата
А1	ШМА	ШМА1-125О	493	5200	Э-16В	1600	1600
АЗ	Троллея к.5 4	50x50x5	40,1	5100	А3715Б	160	63
А8	ШМА-СШ4	Кабель АВРГ 3x25+1x16	46,3	5100	А3735Б	400	250
А5	ШМА-СШ1	АВРГ 3x70+1x35	40,4	5200	А3735Б	400	250
А4	Троллея к.55	50x50x5	40,1	3657	А3715Б	160	63
А10	ШМА-СШ10	2хАВРГ 3x150+1x50	307	3467	А3735Б	400	320
А14	ШМА-СШ5	АВРГ 3x120+1x35	123,7	2366	А3715Б	160	160
А12	ШМА-СШ7	АВРГ 3x120+1x50	189	3500	А3735Б	400	з? о
А13	ШМА-СШ6	2хАВРГ 3x95+1x50	312	3288	А3735Б	400	320
А11	ШМА-СШ8	АВРГ 3x50+1x25	90,5	3457	А3735Б	400	250
А15	ШОС	АВРГ 3x50+1x25	75	3457	А3735Б	400	250
А9	ШМА-СШ9	АВРГ 3x120+1x50	164	3512	А3735Б	400	320
А6	ШМА-СШ2	АВРГ 3x70+1x35	57	5200	А3735Б	400	250
А7	ШМА-СШЗ	АВРГ 3x120+1x35	105	5200	А3715Б	160	160

6.5.3 Расчёт защиты распределительных сетей на участке термической обработки

Расчет защиты присоединений к СШ9:

Муфельная печь (на плане 42). I_н = 14,4 А

I_в>I_н, принимаем предохранитель типа НПН - 60 с током плавкой вставки равным I_в = 15А

Сечение провода выбираем по номинальному току с учетом, что в одной трубе прокладывается четыре провода (Зф+N) одинакового сечения. Принимаем провод марки АПВ в трубах сечением 2,5, с допустимым током I_д= 19 А. Согласование с сетью К₃ =1,25 [4]

 - условие выполняется

Определение тока однофазного КЗ на зажимах электроприемника для проверки чувствительности защиты.

Сопротивление трансформатора:

Сопротивление петли фаза-ноль для ШМА:

Сопротивление питающего кабеля:  [4]

Сопротивление петли фаза-ноль для кабеля с учётом трубы:

 [12]

Ток однофазного КЗ равен:

,  

для помещений с нормальной окружающей средой.

Аппарат проходит по чувствительности.

Расчет защиты остальных присоединений для СШ9 и СИШ 10 сводим в таблицы 6.15 и 6.16.

Таблица 6.15. Расчёт защиты СШ 9

Защищаемое присоединение			Марка и сечение кабеля		Тип защитного аппарата
Муфельная печь (42)	14,4	14,4	АПВ4х2.5т20х1.6	1107	НПН-60	60	15
Соляная печь (43)	43,3	43,3	АПВ4х16т26х1.8	2222	ПН-2	100	50
Эл. печь (44)	86,6	86,6	АПВ4х50т32х2	2657	ПН-2
Ванна (45)	7,2	7,2	АПВ4х2.5т20х1.6	1005	НПН-60	60	15
Компрессор (46)	7,2	29	АПВ4х2.5т20х1.6	1920	НПН-60	60	20
Насос (47)	50,5	130	АПВ4х16т26х1.8	3160	ПН-2	100	100

Таблица 6.15. Расчёт защиты СШ 9

Защищаемое присоединение			Марка и сечение кабеля		Тип защитного аппарата
Соляная печь (48)	52	52	АПВ4х16т26х1.8	2026	ПН-2	100	60
Эл. печь (50	52	52	АПВ4х16т26х1.8	2196	НПН-60	60	60
Эл. печь (51)	52	52	АПВ4х16т26х1.8	1950	НПН-60	60	60
Эл. печь (49)	86.6	86.6	АПВ 4x50 т32х2	3082	ПН-2	100	100
Вентилятор (53)	3.8	15	АПВ4х2.5т20х1.6	446	НПН-60	60	15
Термобарокамера (52)	13	13	АПВ4х2.5т20х3.6	1834	НПН-60	60	15

7. Грозозащита объектов 7.1 Принцип действия молниеотводов

Защита от прямых ударов молнии осуществляется с помощью молниеотводов. Молниеотвод представляет собой возвышающееся над защищаемым объектом устройство, через которое ток молнии, минуя защищаемый объект, отводится в землю. Молниеотвод состоит из молниеприемника, непосредственно воспринимающего на себя удар молнии, токоотвода и заземлителя.

Защитное действие молниеотводов основано на том, что во время лидерной стадии на вершине молниеотвода скапливаются заряды и наибольшие напряженности электрического поля создаются на пути между развивающимся лидером и вершиной молниеотводов. Возникновение и развитие с молниеотвода встречного лидера еще более усиливает напряженности поля на этом пути, что окончательно предопределяет удар в молниеотвод. Защищаемый объект, более низкий, чем молниеотвод, будучи расположен поблизости от него, оказывается заэкранированным молниеотводом и встречным лидером и поэтому практически не может быть поражен молнией.

Защитное действие молниеотвода характеризуется его зоной защиты, т.е. пространством вблизи молниеотвода, вероятность попадания молнии в которое не превышает определенного достаточно малого значения.

Молниеотводы по типу молниеприемников разделяются на стержневые и тросовые. Стержневые молниеотводы выполняются в виде вертикально установленных стержней (мачт), соединенных с заземлителем, а тросовые - в виде горизонтально подвешенных проводов. По опорам, к которым крепится трос, прокладываются токоотводы, соединяющие трос с заземлителем.

Открытые распределительные устройства подстанций защищаются стержневыми молниеотводами, а линии электропередачи - тросовыми. Для защиты шинных мостов и гибких связей большой протяженности также могут применяться тросовые молниеотводы.

Необходимым условием надежной защиты является хорошее заземление молниеотвода, так как при ударе молнии в молниеотвод с большим сопротивлением заземления на нем создается высокое напряжение, способное вызвать пробой с молниеотвода на защищаемый объект.

В последнее время интенсивно ведутся исследования по повышению эффективности молниеотводов (Г.Н. Александров - ЛПИ). В частности, на крупномасштабной модели с воздушным промежутком длиной 10' м экспериментально показано, что лазерная искра влияет на ориентировку лидера так же, как и эквивалентный ей по длине металлический заземленный стержень.

За рубежом настойчиво рекламируются так называемые радиоактивные молниеотводы - стержневые молниеотводы, молниеприемники которых снабжены источниками радиоактивного излучения. Предполагается, что за счет этого излучения над молниеотводом образуется столб ионизированного воздуха, как бы увеличивающего высоту молниеотвода. Однако при применяемых радиоактивных соединениях высота ионизированного столба воздуха, имеющего достаточную проводимость, не превышает 10-15 см. Количество мощных частиц, проникающих на высоту в несколько десятков сантиметров, невелико, и они не могут создать проводящий канал.

7.2 Зоны защиты молникотводов

В настоящее время в связи с потребностями практики нормированы зоны защиты молниеотводов высотой до 150 м. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой h<150 м представляет собой круговой конус (рис.3.1) с вершиной на высоте h_o<h, сечение которого на высоте h_xимеет радиус г_х.

Рис.7.1. Сечение зоны защиты стержневого молниеотвода

Граница зоны защиты находится по формулам (все размеры - в метрах):

Вероятность прорыва молнии через границу зоны не превышает 0,005. Если допустить вероятность прорыва молнии 0,05, то зона защиты расширяется. В ряде случаев такая зона удовлетворяет потребностям практики, так как для объектов высотой до 30 м число разрядов обычно меньше 0,1 в год. Поэтому при вероятности прорыва 0,05 защищаемый объект в среднем будет поражаться не чаще, чем 1 раз за 200 лет эксплуатации. Зона защиты одиночного молниеотвода при вероятности прорыва 0,05 описывается формулами:

,

Зона защиты двух стержневых молниеотводов, находящихся вблизи друг от друга [на расстоянии, меньшем (3-5) h], расширяется по сравнению с зонами отдельных молниеотводов. Возникает дополнительный объем зоны защиты, обусловленный совместным действием двух молниеотводов. Зоны защиты двойного стержневого молниеотвода описываются формулами:

а) при вероятности прорыва Р_пр=0,005

Рис.7.2. Зона защиты двойного стержневого молниеотвода:

а - сечение вертикальной плоскостью, проходящей через оси

молниеотводов; б - сечение горизонтальной плоскостью на высоте h_x.

где r₀ - зона защиты одиночного молниеотвода на уровне земли

(h_X=0).

Если расстояние 1 между молниеотводами превышает 3h (Р_ПР=0,005)

или 5h (Р_ПР = 0,05), каждый из молниеотводов следует рассматривать как одиночный.

Несколько близко расположенных молниеотводов (например, три и более) образуют "многократный" молниеотвод. Его зона защиты определяется зонами защиты ближайших молниеотводов. При этом принимается, что внутренняя зона имеет вероятность прорыва такую же, как и зоны взятых попарно молниеотводов.

Для защиты протяженных объектов тросовые молниеотводы натягивают над защищаемым объектом и заземляют на опорах. Зона защиты одиночного тросового молниеотвода определяется по формулам

7.3 Заземление молниеотводов

Для устройства заземлений применяются вертикальные и горизонтальные электроды (заземлители). Для горизонтальных заземлителей используется полосовая сталь шириной 20-40 мм и толщиной не менее 4 мм, а также сталь круглого сечения диаметром не менее 6 мм. В качестве вертикальных заземлителей применяются стальные трубы, стержни и профильная сталь. На подстанциях заземлитель представляет собой сложную систему, состоящую обычно из горизонтальных полос, объединяющих вертикальные электроды и образующих сетку на площади, занимаемой подстанцией. На линиях электропередачи в качестве заземлителя опор могут использоваться их железобетонные фундаменты.

Заземлитель характеризуется значением сопротивления, которое окружающая земля оказывает стекающему с него току. Сопротивление заземлителя зависит от его геометрических размеров и удельного сопротивления грунта р, в котором он находится.

Для расчета сопротивления заземления одиночного стержневого молниеотвода или линейной опоры используются следующие формулы сопротивление вертикальной трубы или стержня:

где 1 - длина трубы или полосы; t-глубина залегания полосы, верхнего конца вертикального электрода или нижнего конца фундамента; b - ширина полосы или фундамента; d - диаметр трубы или стержня.

Расчетное значение ρ определяется по данным измерений как

 (3.10)

где К - сезонный коэффициент; ρ_{ИЗМ -} измеренное значение

удельного сопротивления грунта. Если измерение проводилось при средней влажности грунта, то К=1,4. При повышенной влажности земли перед измерением берется К=2,6.

Быстрое же нарастание тока молнии на фронте импульса создает падение напряжения на индуктивности протяженного заземлителя, что ограничивает отвод тока с удаленных его частей. При этом сопротивление заземления, наоборот, увеличивается.

В результате влияния того или иного фактора (образования зоны искрения или падения напряжения на индуктивности) сопротивление заземлителя при прохождении тока молнии - так называемое импульсное сопротивление R_И - отличается от стационарного сопротивления заземления, измеренного при переменном напряжении и сравнительно небольшом токе.

Отношение импульсного и стационарного сопротивлений заземления называется импульсным коэффициентом

Пусть ток I стекает с вертикального заземлителя в виде стержня при t=0. На границе искровой зоны, представляющей собой цилиндрическую поверхность радиусом г_из, напряженность электрического поля

Рис.3.3 Искровая зона вокруг вертикального электрода

Сосредоточенные заземлители имеют тем меньшее R_h, чем больше ток молнии, проходящий через заземлитель, и выше удельное сопротивление грунта.

Анализ протяженного горизонтального заземлителя без учета искровых процессов, который здесь не приводится из-за его громоздкости, приводит к следующему выражению для импульсного коэффициента:

где  индуктивность единицы длины

горизонтального заземлителя, мкГн/м; τ_Ф - длительность фронта тока молнии, макс.

Импульсный коэффициент протяженного горизонтального заземлителя больше единицы, и чем больше его длина и меньше длительность фронта импульсного тока, тем выше значение а_и.

Следует иметь в виду, что у поверхности протяженного заземлителя имеют место искровые процессы, однако они ослабевают по мере удаления от начала заземлителя, поскольку уменьшаются его потенциал и плотность стекающего тока. Искровые процессы в земле существенно влияют на импульсное сопротивление протяженного заземлителя. При малых длинах его, когда плотности тока велики, искровые процессы могут привести к уменьшению импульсного коэффициента до .

Если заземлитель состоит из п труб или полос, то его импульсное сопротивление равно

 

где η_{И -} импульсный коэффициент использования заземлителя, учитывающий ухудшение условий растекания тока молнии вследствие взаимного экранирования электродов.

Сопротивление заземлителя подстанции в виде сетки, которая состоит из вертикальных электродов, объединенных горизонтальными полосами, рассчитывается по эмпирической формуле:

где L - суммарная длина всех горизонтальных заземляющих электродов (полос); пи 1 - число и длина вертикальных электродов; S - площадь, занятая заземлителем;

ρ - расчетное значение удельного сопротивления грунта А - коэффициент, определяемый по значению

7.4 Условия безопасного прохождения тока молнии по молниеотводу

При прохождении тока молнии по молниеотводу создается падение напряжения на сопротивлении заземлителя молниеотвода и на индуктивности токоотвода. При косоугольной форме фронта тока молнии и крутизне фронта а максимальный потенциал в точке молниеотвода, расположенной на расстоянии 1 от заземлителя, наступает в момент максимума тока молнии

где L_o - индуктивность единицы длины токоотвода. Для металлических молниеотводов решетчатой конструкции, а также для отдельно проложенных токоотводящих спусков L₀=l,7 мкГн/м.

Учитывая достаточно малое число ударов молнии в такие объекты, как, например, подстанции, в данном случае в качестве расчетных значений принимают I_М = 60 к А и а=30 кА/мкс.

Расстояние по воздуху 1_В при расчетных параметрах тока молнии и допустимой напряженности электрического поля в воздухе £8=500 кВ/м определяется по формуле:

1_в=0,12R_И + 0,11

Расстояние в земле 13 между заземлителем отдельно стоящего молниеотвода и ближайшей к нему точкой защищаемого устройства в земле при допустимой напряженности поля в земле ЕЗ = 300 кВ/м рассчитывается как

l_B= 0,2R_И

 

При этом 1_В должно быть не менее 5 м, а l_Э - не менее 3 м.

На подстанциях при установке молниеотводов на порталах помимо соблюдения безопасных расстояний по воздуху и в земле необходимо согласовать импульсные разрядные напряжения изоляторов и напряжения,

возникающие в точках их присоединения к порталу при ударах молнии в молниеотвод.

7.5 Конструктивные исполнения молниеотводов

В качестве несущих устройств для крепления токоведущих частей молниеотводов должны использоваться, там, где это возможно, конструкции самих защищаемых объектов. Например, на подстанциях молниеприемники могут устанавливаться, как уже отмечалось, на металлических порталах, предназначенных для подвески ошиновки, а сами порталы могут использоваться в качестве токоотводов, соединяющих молниеприемники с заземлителем.

Для отдельно стоящих молниеотводов в качестве несущих элементов используются железобетонные или деревянные стойки (при высоте до 20 м). Для токоотвода используется металлическая арматура железобетонных стоек, по деревянным стойкам прокладывается специальный токоведущий спуск к заземлителю. При высоте более 20 м применяют стальные решетчатые конструкции. Рекомендуется молниеотводы выполнять в виде свободно стоящих конструкций без растяжек.

Молниеприемники должны выдерживать термические и электрические воздействия тока молнии. Рекомендуется применять стальные молниеприемники сечением 50 - 100 мм2 для стержневых и однопроволочных тросовых молниеприемников. Поперечное сечение стальных многопроволочных тросов должно быть не менее 35 мм². Молниеприемники и токоотводы предохраняются от коррозии покраской. Многопроволочные стальные тросы должны быть оцинкованы. Соединения частей токоотводов между собой, а также с молниеприемниками и заземлителями производятся в основном с помощью сварки.

7.6 Расчёт молниезащиты гппп

Габаритные размеры подстанции 50x50 м², высота защищаемого оборудования 20 м, грозовая активность, характеризующаяся числом грозовых часов в году - Д_Г = 40 ч/год, измеренное сопротивление грунта ρ_изм=45Ом-м.

Для защиты подстанции используются стержневые молниеотводы высотой 35 м. Принимаю для защиты подстанции 4 молниеотвода, их размещение приведено на рис.7.4, 7.5

Рис.7.4. Горизонтальная зона защиты молниеотводами

Рис.7.5. Вертикальная зона защиты молниеотводами

Расстояние между молниеотводами L принято 25 м, от периметра ГПП до молниеотводов d_x =15 м. Высота защищаемого оборудования h_x = 20 м.

Принята вероятность прорыва молнии через границу зоны Р = 0,005. Верхняя граница защищаемой зоны:

При L<h:

h_min = h₀ = 29,8 м,

d_x = r_x = 20 м.

Заземляющее устройство круглый год должно иметь сопротивление не более 0,5 Ом [3, п.1.7 51]. Для заземления молниеотводов приняты вертикальные и горизонтальные заземлители. В качестве вертикальных заземлителей приняты стальные стержни диаметром 16 мм и длиной 6м. Горизонтальные заземлители представляют собой стальные полосы прямоугольного сечения 48 мм².

Расчётное сопротивление грунта:

ρ = К·ρ_изм =1,15·50 = 57,5 Омм,

где значение К определено для суглинистой почвы III климатической зоны.

Суммарная длина горизонтальных заземлителей:

L_Г=9·50 + 9·50 = 900 м.

Рис.7.6. Схема заземлителя

Определим сопротивление заземлителя

Рассчитанное сопротивление проходит по условию минимального сопротивления заземлителей. Для оценки эффективности защиты определяется пятидесятипроцентное значение разрядного напряжения Uso%₅ по длине гирлянды изоляторов.

Выбор числа изоляторов и его типа.

Принимаю среднеэксплуатационную нагрузку F = 120 кН. Необходимо, чтобы изолятор имел пятикратный запас прочности:

F_H3 = 5F = 5120 = 600 кН.

По [11] выбираю изолятор ПС 12-А, его характеристики:

Строительная длина Н = 140 мм

диаметр Д = 260 мм

длина пути утечки LУ1=325 мм

Коэффициент, учитывающий изменение длины пути утечки изолятора при неравномерном загрязнении и увлажнении в процессе эксплуатации:

Число изоляторов увеличивается на 1, Т.о. общее число изоляторов составляет 7 шт.д.ля длины гирлянды изоляторов L_Г = nН = 70,14 = 0,98 м U₅₀= 840 кВ.

Произведем оценку молниезащиты предприятия.

Определим вероятность перекрытия изоляции вследствие прорыва молнии в зону защиты.

Определим вероятность обратных перекрытий при ударах в молниеотвод:

8. Мероприятия по обеспечению требований безопасности и экологичности при электроснабжении промышленного предприятия

Для того чтобы правильно выбрать вид электропроводки, марку провода способ его прокладки, электроустановку соответствующего исполнения, необходимо знать, в каких условиях они будут работать. Исполнение электроустановки отражает степень защиты персонала от поражения электрическим током и защиту оборудования от внешних воздействий. По этим признакам классифицируются помещения и электротехнические изделия [7]

8.1 Условия производства работ

В электроустановках все работы необходимо производить при обязательном соблюдении следующих условий.

работу можно выполнять только с разрешения уполномоченного на это официального лица в соответствии с заданием, оформленным в виде наряда или распоряжения;

работу должны вести, как правило, не меньше чем два лица;

должны быть выполнены организационные и технические мероприятия, обеспечивающие персоналу безопасные условия работ.

Организационные мероприятия имеют целью обеспечить безупречную организацию выполнения работ в электроустановках для исключения несчастных случаев с людьми при высокой производительности труда и хорошем качестве работ. Такими мероприятиями являются:

а) выдача нарядов и распоряжений на производство работ;

б) допуск бригады к работе;

в) надзор за бригадой во время работы;

г) оформление перерывов в работе и окончания работ.

Технические мероприятия имеют целью обеспечить безопасность безопасность персонала при выполнении работ с полным или частичным снятие напряжения с электроустановки. Такими мероприятиями являются:

а) производство необходимых отключений и принятие мер для предотвращения ошибочного или самопроизвольного включения коммутационной аппаратуры (блокирование, механический запор приводов, снятие предохранителей и т.п.);

б) вывешивание переносных плакатов по технике безопасности и при необходимости установка временных ограждений;

в) проверка отсутствия напряжения на токоведущих частях установки, предназначенной для работы;

г) наложение временных заземлений [7]

8.2 Классификация производственных помещений по условиям окружающей среды и степени опасности поражения электрическим током

По условиям окружающей среды производственные помещения подразделяются на категории, характеристика которых приведена в таблице 8.1. По степени опасности поражения электрическим током производственные помещения подразделяются на три группы: без повышенной опасности, помещения с повышенной опасностью, особо опасные.

Помещения без повышенной опасности характеризуются отсутствием признаков, как повышенной опасности, так и особой опасности.

Помещения с повышенной опасностью характеризуются следующими признаками: наличие сырости (относительная влажность длительно превышает 75%) или проводящей пыли; полы токопроводящие (металлические, земляные, железобетонные, кирпичные и т.п.); высокая температура (35 гр. С и выше); возможность одновременного прикосновения человека к имеющим соединения с землей металлоконструкциям зданий и сооружений аппаратов с одной стороны, и к металлическим корпусам электроустановок с другой. Наличие одного из перечисленных признаков является достаточным, чтобы производственное помещение по степени опасности поражение электрическим током отнести к рассмотренной группе.

Помещения особо опасные характеризуются следующими признаками: особой сыростью; химически активной или органической средой, наличием двух или более признаков повышенной опасности. Наличие одного из перечисленных признаков является достаточным, чтобы производственное помещение по степени опасности поражения электрическим током отнести к особо опасным

Таблица 8.1. Краткая характеристика потребителей и их наименование

№	Наименование цеха	Категория надежности	Характер среды
1	2	3	4
1	Механический	III, II	Нормальная
2	Инструментальный	III, II	Нормальная
3	Энергоцех	II	Жаркая
4	Гальванический	I, II	Химически активная
5	Штамповочный	II	Нормальная
6	Эл. монтажный	II	Нормальная
7	Компрессорный	II	Нормальная
8	Термический	II	Нормальная

Цеха расположены в одноэтажном здании, которое выполнено из кирпича, степы оштукатурены, побелены, потолок перекрыт пустотелыми плитами, пол бетонный, имеются двери, окна одностворчатые.

Силовой оборудование рассчитано на напряжение 380/220 В а так же в УГП 12В. Исполнение - открытое, защищённое.

8.3 Мероприятия по обеспечению безопасной работы с электрооборудованием. Классификация защиты от поражения электрическим током

Классификация степени защиты от поражения электрическим током [3]:

"0" - электробезопасность (ЭБ) достигается основной изоляцией, открытые токоведущие части не соединены с землей, при пробое изоляции защита обеспечивается окружающей средой;

"1" - ЭБ достигается основной изоляцией и соединением ОПЧ с заземлителями, при пробое - соответствующая защита;

"2" - двойная или усиленная защита

"3" - электрооборудование не имеет внутренние или внешние токоведущие части напряжением более 50 В. Электробезопасность достигается тремя уровнями защиты:

защита от прямого прикосновения (в проекте: применение основной изоляции, прокладка кабелей в трубах в подливке пола, спуски от распределительных шинопроводов в трубах или металлорукавах за ЭП, на лотках в недоступном для прямого прикосновения месте)

защита при повреждении и косвенном прикосновении (в проекте: предотвращение механического повреждения оболочки кабеля за счет (применения труб и металлорукавов; использование РEN - проводников для перевода пробоя изоляции в однофазное замыкание; выравнивание потенциалов при использовании чугунных плит пола для снижения напряжения шага);

дополнительная защита от прямых и косвенных прикосновений

Электрооборудование на данном предприятии относится к I классу, так как это оборудование, в котором защита от поражения электрическим током обеспечивается основной изоляцией и соединением открытых проводящих основной изоляции должна срабатывать соответствующая защита. Например, защита от сверхтоков, построенная на использовании автоматических выключателей, и (или) защита от токов короткого замыкания на землю, основанная на применении устройств защитного отключения. В этом случае открытые проводящие части ЭО будут находиться под напряжением в течение времени, которое необходимо для срабатывания соответствующей защиты [ГОСТ Р 50571.3].

8.4 Анализ опасности поражения в выбранной сети

Для электроснабжения потребителей выбрана система ТМ-С - нейтраль источника заземлена, функции нулевого рабочего N и защитного проводника

РЕ объединены в одном РЕЫ проводнике. Данная система является наиболее распространенной. Особенность системы в том, что пробой изоляции на корпус электрооборудования воспринимается защитой на головном участке сети как короткое однофазное замыкание, успешно отключаемое как условие проверки чувствительности защиты.

При наличии в сети повторных заземлителей в случае пробоя на корпус (рисунок 8.1) напряжение на корпусах станков включенных по схеме за поврежденным двигателем будет отлично от нуля, это может быть опасно. Однако при быстром отключении КЗ автоматом риск сведен к минимуму,

кроме того, при наличии связи металлического пола с корпусами ЭП напряжение прикосновения практически равно нулю, причем не только на поврежденном двигателе, но и на всех остальных. Поскольку металлические плиты пола положены встык, то при обеспечении надежного электрического контакта дополнительно обеспечивается нулевое напряжение шага. При прикосновении человека к фазному проводу УЗО почувствует ток утечки через тело человека и отключит линию. Степень защиты оболочек оборудования значительно снижает вероятность случайного прикосновения к токоведущим частям.

8.5 Обеспечение пожарной безопасности электроустановок при эксплуатации. особенности тушения пожара в электроустановках

В соответствии с требованиями ГОСТ 12.1 039-82 пожарная безопасность электроустановок достигается системами предотвращения пожара и пожарной защиты, которые должны обеспечивать;

предотвращение образования горючей среды (использование материалов пониженной горючести и т.д.);

предотвращение образования в горючей среде или внесения в нее источников зажигания (соответствие исполнения, применения и режима эксплуатации электроустановок классу пожаро- и взрывоопасных помещений, регламентация допустимых температур нагрева токоведущих и несущих частей электроустановок);

предотвращение распространения пожара за пределы очага возгорания (устройство противопожарных преград, устройства аварийного отключения, наличие аварийного слива масла, устройство маслоприемников, применение средств пожаротушения, пожарной сигнализации и извещения о пожаре);

предотвращение выхода из строя электроустановок при пожаре (применение конструкций соответствующей огнестойкости, использования соответствующих средств пожаротушения);

предотвращение гибели людей при пожаре (эвакуация людей, применение средств индивидуальной защиты и т.д.).

При тушении пожаров в электроустановках возникает опасность поражения электрическим током. Необходимо отключить напряжение, прежде чем приступать к тушению пожара. Поражение электрическим током может наступить в результате ГОСТ 12.2 037-78:

непосредственного прикосновения к токоведущим частям, находящимся под напряжением;

прохождения тока утечки через тело человека;

попадание под шаговое напряжение. Наибольшая вероятность поражения возникает в случае, при котором струя огнетушащего состава достигает частей электроустановки, находящейся под напряжением. Одним из решений является применение токонепроводящих огнетушащих составов. Кроме того, возгорание возможно в труднодоступных для тушения частях установки. [7]

8.6 Молниезащита установок и сетей

Молниеотвод представляет собой правильно выполненный путь для безопасного отвода молнии от защищаемого объекта, создающий защитную зону и исключающий возможность поражения людей и разрушения [3].

Наибольшее распространение получили стержневые и тросовые молниеотводы. Для защиты открытых распределительных устройств применяются стержневые молниеотводы, состоящие из молниеприемника, токоотвода и заземлителя, с наилучшим способом соединения - сваркой. Для защиты главной понизительной подстанции 110/10 завода применяют четыре стержневых молниеотвода с заземлителем, имеющим в любую погоду сопротивление 0,5 Ом [3]. Расчет эффективности защиты показал, что в среднем молния прорывается через защиту раз в 19,6 года.

С другой стороны, благодаря явлению электромагнитной индукции, значительные потенциалы могут наводиться на объектах и без прямых ударов молний. Если такой объект надежно заземлен, то никакой опасности искрения не возникает.

В случае, когда прямой удар молнии в здание не повлечет за собой взрыв или пожар для токоотвода используют все имеющиеся в здании металлические массы. С этой целью все металлические части зданий соединяют в одно целое и надежно заземляют. При таком способе защиты крыша здания выступает в роли молниеприемника [7].

8.7 Защита от воздействия поля промышленной частоты

Работы в зоне влияния электрического и магнитного полей. В ОРУ и на ВЛ напряжением 330 кВ и выше должка быть обеспечена защита работающих от биологически активного электрического поля, способного оказывать отрицательное воздействие на организм человека и вызывать появление электрических разрядов при прикосновении к заземленным или изолированным от земли электропроводящим объектам.

В электроустановках всех напряжений должна быть обеспечена защита работающих от биологически активного магнитного поля, способного оказывать отрицательное воздействие на организм человека.

Биологически активными являются электрическое и магнитное поля, напряженность которых превышает допустимое значение.

Предельно допустимый уровень напряженности воздействующего электрического поля (ЭП) составляет 25 кВ/м. Пребывание в ЭП с уровнем напряженности, превышающим 25кВ/м, без применения индивидуальных средств защиты не допускается

При уровнях напряженности ЭП свыше 20 до 25-кВ/м время пребывания персонала в ЭП не должно превышать 10 минут.

При уровне напряженности ЭП свыше 5 до 20 кВ/м допустимое время пребывания персонала рассчитывается по формуле

где Е - уровень напряженности воздействующего ЭП

Т - допустимое время пребывания персонала (ч). При уровне напряженности ЭП, не превышающем 5 кВ/м, пребывание персонала к ЭП допускается я течение всего рабочего дня (8 ч).

Допустимое время пребывания в электрическом поле может быть реализовано одноразово или дробно в течение рабочего дня. В остальное рабочее время необходимо использовать средства защиты или находиться в электрическом поле напряженностью до 5 кВ/м.

Допустима напряженность (Н) или индукция (В) магнитного поля для условий общего (на все тело) и локального (на конечности) воздействия в зависимости от продолжительности пребывания в магнитном поле

определяется в соответствии с таблицей 8.2

Таблица 8.2. Допустимые уровни магнитного поля

Время пребывания, ч	Допустимые уровни магнитного поля Н (А/м) /В (мкТл) при воздействии
	общем	локальном
1	1600/2000	6400/8000
2	800/100	3200/4000
4	400/500	1600/2000
8	80/100	800/1000

При необходимости пребывания персонала в зонах с различной напряженностью магнитного поля общее время выполнения работ в этих зонах не должно превышать предельно допустимое для зоны с максимальной напряженностью.

Допустимое время пребывания в магнитном поле может быть реализовано одноразово или дробно в течение рабочего. При изменении режима труда и отдыха (сменная работа) пределы допустимый уровень магнитного поля не должен превышать установленный для 8-часового рабочего дня.

Контроль уровней электрического и магнитного полей должен производиться при: приемке в эксплуатацию новых и расширении действующих электроустановок, оборудовании помещений для постоянного или временного пребывания персонала, находящихся вблизи электроустановок (только для магнитного поля); аттестации рабочих мест

Уровни электрического и магнитного полей должны определяться во всей зоне, где может находиться персонал в процессе выполнения работ, на маршрутах следования к рабочим местам и осмотра оборудования.

Измерения напряженности электрического поля должны производиться: при работах без подъема на оборудование и конструкции - на высоте 1, м от поверхности земли, плит кабельного канала (лотка), площадки обслуживания оборудования или пола помещения: при работах с подъемом на оборудование и конструкции - на высоте 0,5, 1,0 и 1,8 м от пола площадки рабочего места (например, пола люльки подъемника) и на расстоянии 0,5 м от заземленных токоведущих частей оборудования.

Напряженность (индукция) магнитного поля измеряется в производственных помещениях с постоянным пребыванием персонала, расположенных на расстоянии менее 20 м от токоведущих частей электроустановок, в том числе отделенных от них стеной.

В качестве средств защиты от воздействия электрического поля должны применяться:

в ОРУ - стационарные экранирующие устройства по ГОСТ 12.4 154 и/ экранирующие комплекты по ГОСТ 12.4 172, сертифицированные Госстандарта России;

на ВЛ. - экранирующие комплекты (те же_; что в ОРУ).

В заземленных кабинах и кузовах машин, механизмов, передвижных мастерских и лабораторий, а также в зданиях из железобетона, в кирпичных зданиях с железобетонными перекрытиями, металлическим каркасом или заземленной металлической кровлей электрическое поле отсутствует, и применение средств защиты не требуется.

При работе на участках отключенных токоведущих частей электроустановок для снятия наведенного потенциала они должны быть заземлены. Прикасаться к отключенным, но не заземленным токоведущим частям без средств защиты не допускается. Ремонтные приспособления и оснастка, которые могут оказаться изолированными от земли, также должны быть заземлены.

Машины и механизмы на пневмоколесном ходу, находящиеся в зоне влияния электрического поля, должны быть заземлены. При их передвижении в этой зоне для снятия наведенного потенциала следует применять металлическую цепь, присоединенную к шасси или кузову и касающуюся земли.

Не разрешается заправка машин и механизмов горючими и смазочными материалами в зоне влияния электрического поля.

В качестве мер защиты от воздействия магнитного поля должны применяться стационарные или переносные магнитные экраны.

Рабочие места и маршруты передвижения персонала следует располагать на расстояниях от источников магнитного поля, при которых обеспечивается выполнение требований указанных выше.

Зоны электроустановок с уровнями магнитных и электрических полей, превышающими предельно допустимые, где по условиям эксплуатации не требуется даже кратковременное пребывание персонала, должны ограждаться и обозначаться соответствующими предупредительными надписями или плакатами [7]

Заключение

В данном дипломном проекте был проведен расчет электроснабжения завода дорожных машин. В расчет вошли такие разделы как: внешнее и внутреннее снабжение предприятия, выбор числа и мощности ГГШ, выбор оборудования. Подробно произведен расчет электроснабжения цеха, который также включил в себя рад таких вопросов, как: выбор питающей сети цеха, расчет электрического освещения цеха, расчет троллейных линий, защита распределительных сетей цеха.

В заключительной части дипломного проекта рассмотрен вопрос по организационным мероприятиям, обеспечивающим безопасность труда на проектируемом заводе.

Список используемой литературы

1.  Мукосеев Ю.Л. "Электроснабжение промышленных предприятий" - М.: "Энергия" 1973г.

2.  Кнорринг Г.М. "Справочная книга для проектирования электрического освещения" - Л.: "Энергия" 1976г.

3.  Федоров А.А. "Справочник по электроснабжению и электрооборудованию" Т.1 "Электроснабжение", Т2 "Электрооборудование"

4.  Артёмов А.И. "Цеховые трансформаторные подстанции". М: Моск. энерг. инст., 1988г.

5.  Липкин Б.Ю. "Электроснабжение промышленных предприятий и установок" - М: "Высшая школа" 1981г.

6.  "Качество электроэнергии на промышленных предприятиях" И. В. Жежеленко и др. Киев: Техника, 1981г.60с.

7.  "Правила устройства энергоустановок" - М.: "Энергопромиздат." 1986г.

8.  Рожков Л.Д. Козулин В.С. "Электрооборудованиестанций и подстанций" - М.: "Энергопромиздат." 1986г.

9.  Федорова А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий, М.: Энергопромиздат. 1987.

10.  "Справочник по проектированию электроэнергетических систем". Под редакцией Шапиро И.М. Энергопромиздат. 1985г.