Расчет охладителя конденсата

3.5.3 Расчет охладителя конденсата

Из конденсатора-дегазатора выходит 1,585кг/с дистиллята, 0,25кг/с дистиллята подается в виде флегмы в выпарной аппарат. Дегазированный дистиллят поступает в корпус охладителя в количестве 1,335кг/с и имеет следующие параметры: Р_д=0,12МПа t^/_д=104°С, температура дистиллята на выходе из охладителя t^//_д =50°С.

Схема движения теплоносителей прямоточная.

В трубках циркулирует охлаждающая вода: t^/_в=25°С, t^//_в=45°С. Средняя температура воды

t_в.ср=0,5(t^/_в + t^//_в)=0,5(25+45)=35°С.

Средняя разность температур: при прямотоке

=104-25=79 =50-45=5;

°С

Средняя температура дистиллята в корпусе:

t_д.ср=t_в.ср+t_ср=35+26,81=61,81°С.

Тепловой баланс охладителя конденсата [14,с.18]:

Q_охл=G_дC_д(t^/_д- t^//_д)= G_вC_в(t^/_в- t^/_в),(3.5.3.1)

где G_д - расход дистиллята;

C_д - удельная теплоёмкость дистиллята, C_д =4180Дж/(кг*К);

G_в - расход охлаждающей воды;

C_в - удельная теплоёмкость воды,

С_в=4174Дж/(кг*К);

Q_охл=1,335 *4180(104-50)=301336 Вт.

Расход охлаждающей воды:

Определим коэффициент теплопередачи графоаналитическим методом. По формуле Нуссельта среднее значение коэффициента теплоотдачи для дистиллята: примем Н=4м;

Поверхностная плотность теплового потока от дистиллята к стенке

Вт/м².

Охладитель выполнен из стали 12Х18Н10Т с =26,ЗВт/(м*К), d_н/d_вн=25/21мм, толщина стенки 2мм. Для накипи примем значения 2 Вт/(м*К) и 0,2мм.

Поверхностная плотность теплового потока через стенку трубы:

Поверхностная плотность теплового потока через накипь:

Поверхностная плотность теплового потока от стенки к воде:

 Вт/м²,

для вертикальных труб =0,627Вт/(м*К);

= 1,5м/с - принятая скорость в трубах;

=0,732* 10^-6 м²/с - кинематическая вязкость воды при t_в=35°С;

 10⁴<Rе<10⁶, движение турбулентное;

(3.5.3.2)

где Pr_в=4,87;

=1 - поправка, учитывающая отношение l/d трубки.

6590 Вт/(м²К).

Графически определяем при =26,81°С q=22306 Вт/м².

Коэффициент теплопередачи охладителя:

Площадь поверхности теплообмена:

3.6 Анализ теплотехнических расчетов

В настоящее время для очистки трапных вод с энергоблоков 1-4 на Балаковской АЭС применяются три выпарные установки: две в работе, одна в резерве.

Фактические поверхности теплопередачи выпарного аппарата и доупаривателя составляют:

F_ф.ВА= 160*3=480 м²F_ф.ДУ=20*3=75 м²

Расчетные поверхности теплопередачи выпарного аппарата и доупаривателя составляют:

F_р.ВА=131,22*3=393,66 м²F_р.ДУ=13,18*3=39,54м²

Проведенные расчеты показывают, что при переработке трапных вод с шести энергоблоков АЭС запас площади поверхности теплопередачи составит:

F_ВА= F_ф.ВА - F_р.ВА=480-393,66=86,34м² (18%)

F_ДУ= F_ф.ДУ - F_р.ДУ=75-39,54=35,46м² (47,3%)

Аналогично для конденсатора-дегазатора:

F_ф.К=50,3*3=150,9 м²F_р.К=35,99*3=107,97 м²

F_К= F_ф.К - F_р.К=150,9-107,97=42,93м² (28,4%)

F_ф.И=0,55*3=1,65 м²F_р.И=0,53*3=1,59 м²

F_И= F_ф.И - F_р.И=1,65-1,59=0,06 м² (3,64%)

Для дефлегматора сдувок:

F_ф.ДФ=5*3=15 м²F_р.ДФ=4,26*3=12,78 м²

F_ДФ= F_ф.ДФ - F_р.ДФ=15-12,78=2,22м² (14,8%)

Для охладителя конденсата:

F_ф.охл=20*3=60 м²F_р.охл=13,5*3=40,5 м²

 F_охл= F_ф.охл- F_р.охл=60-40,5=19,5м² (32,5%)

Следовательно, действующая в настоящее время установка обеспечит выпаривание трапных вод с шести энергоблоков Балаковской АЭС со значительным запасом площади поверхности теплопередачи.4 КИП и автоматизация

Автоматические системы управления технологическими процессами обеспечивают оптимальные условия эксплуатации оборудования в предпусковой период, при пуске, эксплуатации и останове энергоблока, удобство обслуживания и повышают безопасность работы энергоблоков АЭС.

Требования, предъявляемые к приборам и средствам автоматизации на установке спецводоочистки трапных вод АЭС, в первую очередь определяются свойствами агрессивных сред, параметры которых измеряются. Необходимо учитывать температуру и концентрацию веществ, вызывающих коррозию, радиоактивность, влажность помещения, наличие пыли. Влияние концентрации и температуры сред учитывается при выборе соответствующих материалов для датчиков (например, чехлы термометров, диафрагмы, расходомеров, соприкасающихся со средой).

Чтобы избежать коррозии щитовых средств контроля и автоматизации, а также сохранить эксплуатационные характеристики в условиях запыленности и загрязненности атмосферы производственных помещений, необходима максимальная централизация их с очисткой и кондиционированием воздуха, подаваемого в диспетчерские пункты.

Для снижения расхода средств на автоматизацию в проекте предлагается использование приборов ГСП (Государственной системы приборов), что позволит реализовать принцип взаимозаменяемости приборов, их централизацию (меньшее количество диспетчерских пунктов). Кроме того, это повысит безопасность обслуживания оборудования.

Для удобства работы щиты приборов снабжены мнемосхемой.

На установке СВО трапных вод заложены в проекте следующие системы автоматизации и контроля:

1. Для измерения уровня вод в выпарном аппарате, доупаривателе, конденсаторе-дегазаторе применяются фотоэлектрические датчики уровнятипа СУФ-42 в комплекте с реле и сигнальным устройством, пьезометрической трубкой, манометром сильфонным с выходным сигналом 0,2-1кгс/см².

Вторичные приборы - пневматические ПВ 10.1.Э (к датчикам с пневматическим выходом).

Регулятор пропорциональный ПР 1.5.

2.Давление в трубопроводах, аппаратах измеряется и контролируется с помощью манометров пружинных общего назначения ОБМ1-160 с диапазонами измерения 0-1кгс/см², 0-6кгс/см².

Вторичный прибор - потенциометр автоматический показывающий, самопишущий с изодромным регулятором типа КСП-3 с выходным сигналом 0,2-1кгс/см².