Технологическая часть
Расчет процесса освоения скважины. Анализ данных исследований. Характеристика призабойной зоны
Прямая закачка
Обратная закачка
Расчет условий фонтанирования скважины. Расчет распределения давления в эксплуатационной колонне и колонне НКТ
Расчет распределения давления в эксплуатационной колонне и колонне НКТ
Используя данные исследования проб пластовой нефти, определяем физические параметры, соответствующие заданным давлениям
Технико-экономическое обоснование способа эксплуатации скважины и выбор скважинного оборудования и режима его работы
Для выбора автотрансформатора и определения величины напряжения в его вторичной обмотке необходимо найти падение напряжения в кабеле
Навигация
Используя данные исследования проб пластовой нефти, определяем физические параметры, соответствующие заданным давлениям
Анализ и оптимизация технологического режима работы добывающей скважины № 1263, Объект АС10, Месторождение Лянторское
42204
знака
16
таблиц
8
изображений
5. Используя данные исследования проб пластовой нефти, определяем физические параметры, соответствующие заданным давлениям
6. Вычислим коэффициент сверхсжимаемости газа Z, для этого определим приведенные параметры смеси газов:
– относительная по воздуху плотность смеси газов,
Коэффициент сверхсжимаемости газовой смеси при Р = 3,0 МПа:
При 
и 
При 
и
7. Определяем удельный объем ГЖС при Р=3,0 МПа
8. Определяем удельную массу смеси при стандартных условиях
9. Рассчитываем идеальную плотность ГЖСм при Р=3,0 МПа
10. Определяем корреляционный коэффициент 
:
11. Вычисляем полный градиент давления при Р=3,0 МПа
13. Рассчитываем приведенную скорость жидкости в сечении колонны, 
:
– относительная шероховатость, k = 0,262*10-3:
Вычисляем 
- обратные расчетным градиентам давления.
Последовательно определяем положение сечений (точек) с заданными термодинамическими условиями газожидкостного потока:
Аналогичным образом вычисляем распределение давления "снизу – вверх", все данные расчетов сводим в таб.3.3.2.1 и таб.3.3.2.2.
Таб.3.3.2.1. Распределение давления в НКТ, расчет "сверху вниз"
| Р, Мпа | ρ, кг/м3 | μ, мПа*с | b | Г, м3/т | T ГЖС, К | Vгв, м3/т | Рпр | Тпр | Z | Vсм | Мсм, кг/м3 | f | Росм | dp/dH | dH/dp | H |
| 1,5 | 873,2 | 5,39 | 1,041 | 35,56 | 285,3 | 21,8 | 0,338 | 0,997 | 0,89 | 5,33 | 4106,6 | 0,09 | 770,3 | 0,0077 | 129,6 | 0,0 |
| 2,0 | 869,7 | 5,28 | 1,056 | 39,57 | 286,8 | 21,8 | 0,45 | 1,002 | 0,84 | 4,95 | 4106,6 | 0,09 | 828,9 | 0,0083 | 120,7 | 62,6 |
| 2,5 | 867,0 | 5,19 | 1,07 | 42,68 | 288,3 | 21,2 | 0,563 | 1,007 | 0,79 | 4,71 | 4106,6 | 0,09 | 871,7 | 0,0087 | 115 | 121,5 |
| 3,0 | 864,8 | 5,13 | 1,084 | 45,22 | 289,8 | 20,4 | 0,676 | 1,013 | 0,73 | 4,55 | 4106,6 | 0,09 | 903,3 | 0,0090 | 111,1 | 178,0 |
| 3,5 | 862,9 | 5,07 | 1,097 | 47,37 | 291,3 | 19,5 | 0,788 | 1,018 | 0,66 | 4,43 | 4106,6 | 0,09 | 927,2 | 0,0092 | 108,3 | 232,9 |
| 4,0 | 861,3 | 5,02 | 1,11 | 49,23 | 292,8 | 18,5 | 0,901 | 1,023 | 0,60 | 4,34 | 4106,6 | 0,09 | 945,6 | 0,0094 | 106,3 | 286,5 |
| 4,5 | 859,9 | 4,97 | 1,122 | 50,88 | 294,3 | 17,5 | 1,013 | 1,028 | 0,53 | 4,28 | 4106,6 | 0,09 | 959,5 | 0,0095 | 104,8 | 339,3 |
| 5,0 | 858,6 | 4,93 | 1,134 | 52,35 | 295,8 | 16,5 | 1,126 | 1,033 | 0,45 | 4,23 | 4106,6 | 0,09 | 970,1 | 0,0096 | 103,7 | 391,4 |
| 5,5 | 857,5 | 4,9 | 1,145 | 53,67 | 297,3 | 15,5 | 1,239 | 1,039 | 0,38 | 4,20 | 4106,6 | 0,09 | 978 | 0,0097 | 102,9 | 443,1 |
| 6,0 | 856,4 | 4,86 | 1,156 | 54,89 | 298,8 | 14,4 | 1,351 | 1,044 | 0,31 | 4,17 | 4106,6 | 0,09 | 983,8 | 0,0098 | 102,3 | 494,4 |
| 6,5 | 855,5 | 4,83 | 1,166 | 56,00 | 300,3 | 13,4 | 1,464 | 1,049 | 0,23 | 4,16 | 4106,6 | 0,09 | 988,1 | 0,0098 | 101,8 | 545,4 |
| 7,0 | 854,6 | 4,8 | 1,176 | 57,04 | 301,8 | 12,4 | 1,576 | 1,054 | 0,25 | 4,16 | 4106,6 | 0,09 | 986,4 | 0,0098 | 102 | 596,4 |
| 7,5 | 853,7 | 4,78 | 1,185 | 58,00 | 303,3 | 11,4 | 1,689 | 1,06 | 0,28 | 4,17 | 4106,6 | 0,09 | 985 | 0,0098 | 102,2 | 647,4 |
| 8,0 | 852,9 | 4,75 | 1,194 | 58,90 | 304,8 | 10,4 | 1,802 | 1,065 | 0,29 | 4,17 | 4106,6 | 0,09 | 983,8 | 0,0098 | 102,3 | 698,5 |
| 8,5 | 852,2 | 4,73 | 1,202 | 59,74 | 306,3 | 9,4 | 1,914 | 1,07 | 0,31 | 4,18 | 4106,6 | 0,09 | 982,9 | 0,0098 | 102,4 | 749,7 |
| 9,0 | 851,5 | 4,71 | 1,21 | 60,54 | 307,8 | 8,4 | 2,027 | 1,075 | 0,33 | 4,18 | 4106,6 | 0,09 | 982 | 0,0098 | 102,5 | 800,9 |
| 9,5 | 850,9 | 4,69 | 1,217 | 61,29 | 309,3 | 7,5 | 2,139 | 1,081 | 0,34 | 4,19 | 4106,6 | 0,09 | 981,3 | 0,0098 | 102,5 | 852,2 |
| 10,0 | 850,2 | 4,67 | 1,224 | 62,01 | 310,8 | 6,5 | 2,252 | 1,086 | 0,36 | 4,19 | 4106,6 | 0,09 | 980,6 | 0,0097 | 102,6 | 903,5 |
| 10,5 | 849,7 | 4,65 | 1,23 | 62,69 | 312,3 | 5,6 | 2,364 | 1,091 | 0,37 | 4,19 | 4106,6 | 0,09 | 980,1 | 0,0097 | 102,7 | 954,8 |
| 11,0 | 849,1 | 4,63 | 1,236 | 63,34 | 313,8 | 4,7 | 2,477 | 1,096 | 0,39 | 4,19 | 4106,6 | 0,09 | 979,6 | 0,0097 | 102,7 | 1006,1 |
| 11,5 | 848,6 | 4,61 | 1,241 | 63,96 | 315,2 | 3,8 | 2,59 | 1,101 | 0,40 | 4,19 | 4106,6 | 0,09 | 979,4 | 0,0097 | 102,7 | 1057,5 |
| 12,0 | 848,0 | 4,6 | 1,246 | 64,55 | 316,7 | 2,9 | 2,702 | 1,107 | 0,42 | 4,20 | 4106,6 | 0,09 | 978,9 | 0,0097 | 102,8 | 1108,9 |
| 12,5 | 847,5 | 4,58 | 1,25 | 65,12 | 318,2 | 2,0 | 2,815 | 1,112 | 0,43 | 4,20 | 4106,6 | 0,09 | 978,9 | 0,0097 | 102,8 | 1160,3 |
| 13,0 | 847,1 | 4,57 | 1,254 | 65,67 | 319,7 | 1,2 | 2,927 | 1,117 | 0,45 | 4,20 | 4106,6 | 0,09 | 978,7 | 0,0097 | 102,8 | 1211,7 |
| 13,5 | 846,6 | 4,55 | 1,257 | 66,19 | 321,2 | 0,3 | 3,04 | 1,122 | 0,46 | 4,20 | 4106,6 | 0,09 | 978,9 | 0,0097 | 102,8 | 1263,1 |
| 14,0 | 846,2 | 4,54 | 1,26 | 66,70 | 322,7 | 0,1 | 3,153 | 1,128 | 0,47 | 4,20 | 4106,6 | 0,09 | 978,5 | 0,0097 | 102,8 | 1314,5 |
| 14,5 | 845,7 | 4,53 | 1,262 | 67,19 | 324,2 | 0,0 | 3,265 | 1,133 | 0,49 | 4,20 | 4106,6 | 0,09 | 978 | 0,0097 | 102,9 | 1365,9 |
| 15,0 | 845,3 | 4,51 | 1,264 | 67,66 | 325,7 | 1,0 | 3,378 | 1,138 | 0,50 | 4,21 | 4106,6 | 0,09 | 976,6 | 0,0097 | 103 | 1417,4 |
Таб.3.3.2.2. Распределение давления в эксплуатационной колонне, расчет "Снизу вверх".
| Р, Мпа | ρ, кг/м3 | μ, мПа*с | b | Г, м3/т | T ГЖС, К | Vгв | Рпр | Тпр | Z | Vсм | Мсм, кг/м3 | f | Росм | dp/dH | dH/dp | H |
| 15,5 | 844,9 | 4,5 | 1,265 | 68,12 | 326,2 | 0 | - | - | - | 4,173 | 4224,9 | 0,01547 | 1012,4 | 0,0099 | 100,7 | 2351 |
| 15 | 845,3 | 4,51 | 1,264 | 67,66 | 324,6 | 0 | - | - | - | 4,187 | 1009,1 | 0,0099 | 101 | 2301 | ||
| 14,5 | 845,7 | 4,53 | 1,262 | 67,19 | 322,9 | 0,031 | 3,24 | 1,185 | 0,4212 | 4,199 | 1006,1 | 0,0099 | 101,3 | 2250 | ||
| 14 | 846,2 | 4,54 | 1,26 | 66,70 | 321,3 | 0,076 | 3,048 | 1,179 | 0,3962 | 4,197 | 1006,6 | 0,0099 | 101,3 | 2199 | ||
| 13,5 | 846,6 | 4,55 | 1,257 | 66,19 | 319,7 | 0,082 | 2,939 | 1,173 | 0,3821 | 4,194 | 1007,3 | 0,0099 | 101,2 | 2149 | ||
| 13 | 847,1 | 4,57 | 1,254 | 65,67 | 318,0 | 0,574 | 2,83 | 1,167 | 0,3679 | 4,193 | 1007,6 | 0,0099 | 101,2 | 2098 | ||
| 12,5 | 847,5 | 4,58 | 1,25 | 65,12 | 316,4 | 1,078 | 2,721 | 1,161 | 0,3537 | 4,191 | 1008,2 | 0,0099 | 101,1 | 2048 | ||
| 12 | 848,0 | 4,6 | 1,246 | 64,55 | 314,8 | 1,598 | 2,613 | 1,155 | 0,3397 | 4,188 | 1008,8 | 0,0099 | 101 | 1997 | ||
| 11,5 | 848,6 | 4,61 | 1,241 | 63,96 | 313,1 | 2,134 | 2,504 | 1,149 | 0,3255 | 4,185 | 1009,6 | 0,0099 | 101 | 1947 | ||
| 11 | 849,1 | 4,63 | 1,236 | 63,34 | 311,5 | 2,686 | 2,395 | 1,143 | 0,3114 | 4,182 | 1010,3 | 0,0099 | 100,9 | 1896 | ||
| 10,5 | 849,7 | 4,65 | 1,23 | 62,69 | 309,9 | 3,258 | 2,286 | 1,137 | 0,2972 | 4,177 | 1011,4 | 0,0099 | 100,8 | 1846 | ||
| 10 | 850,2 | 4,67 | 1,224 | 62,01 | 308,2 | 3,849 | 2,177 | 1,131 | 0,2830 | 4,173 | 1012,4 | 0,0099 | 100,7 | 1795 | ||
| 9,5 | 850,9 | 4,69 | 1,217 | 61,29 | 306,6 | 4,462 | 2,068 | 1,125 | 0,2688 | 4,168 | 1013,6 | 0,0099 | 100,6 | 1745 | ||
| 9 | 851,5 | 4,71 | 1,21 | 60,54 | 304,9 | 5,104 | 1,959 | 1,119 | 0,2547 | 4,163 | 1014,8 | 0,0100 | 100,5 | 1695 | ||
| 8,5 | 852,2 | 4,73 | 1,202 | 59,74 | 303,3 | 5,77 | 1,851 | 1,113 | 0,2406 | 4,157 | 1016,3 | 0,0100 | 100,3 | 1644 | ||
| 8 | 852,9 | 4,75 | 1,194 | 58,90 | 301,7 | 6,471 | 1,742 | 1,107 | 0,2265 | 4,151 | 1017,7 | 0,0100 | 100,2 | 1594 | ||
| 7,5 | 853,7 | 4,78 | 1,185 | 58,00 | 300,0 | 7,203 | 1,633 | 1,101 | 0,2123 | 4,144 | 1019,4 | 0,0100 | 100 | 1544 | ||
| 7 | 854,6 | 4,8 | 1,176 | 57,04 | 298,4 | 7,974 | 1,524 | 1,095 | 0,1981 | 4,138 | 1021,1 | 0,0100 | 99,8 | 1494 | ||
| 6,5 | 855,5 | 4,83 | 1,166 | 56,00 | 296,8 | 8,804 | 1,415 | 1,089 | 0,3990 | 4,162 | 1015,2 | 0,0100 | 100,4 | 1444 | ||
| 6 | 856,4 | 4,86 | 1,156 | 54,89 | 295,1 | 9,672 | 1,306 | 1,083 | 0,4486 | 4,171 | 1012,9 | 0,0099 | 100,6 | 1394 | ||
| 5,5 | 857,5 | 4,9 | 1,145 | 53,67 | 293,5 | 10,607 | 1,197 | 1,077 | 0,5000 | 4,186 | 1009,4 | 0,0099 | 101 | 1344 | ||
| 5 | 858,6 | 4,93 | 1,134 | 52,35 | 291,9 | 11,606 | 1,089 | 1,071 | 0,5522 | 4,208 | 1004 | 0,0098 | 101,5 | 1293 | ||
| 4,5 | 859,9 | 4,97 | 1,122 | 50,88 | 290,2 | 12,69 | 0,98 | 1,065 | 0,6056 | 4,241 | 996,3 | 0,0098 | 102,3 | 1242 | ||
| 4 | 861,3 | 5,02 | 1,11 | 49,23 | 288,6 | 13,883 | 0,871 | 1,059 | 0,6589 | 4,289 | 985,1 | 0,0097 | 103,5 | 1191 | ||
| 3,5 | 862,9 | 5,07 | 1,097 | 47,37 | 286,9 | 15,196 | 0,762 | 1,053 | 0,7114 | 4,359 | 969,3 | 0,0095 | 105,2 | 1138 | ||
| 3 | 864,8 | 5,13 | 1,084 | 45,22 | 285,3 | 16,68 | 0,653 | 1,047 | 0,7625 | 4,464 | 946,4 | 0,0093 | 107,7 | 1085 | ||
| 2,5 | 867,0 | 5,19 | 1,07 | 42,68 | 283,7 | 18,37 | 0,544 | 1,041 | 0,8114 | 4,627 | 913,2 | 0,0090 | 111,6 | 1030 | ||
| 2 | 869,7 | 5,28 | 1,056 | 39,57 | 282,0 | 20,356 | 0,435 | 1,035 | 0,8576 | 4,895 | 863,2 | 0,0085 | 118,1 | 973 |
Строим график распределения давления и оцениваем погрешность результата расчета:
0 комментариев