3.3 Определение движущей силы процесса и количества поглотителя

Движущая сила процесса абсорбции H2S коксового газа содовым раствором определяется как разность парциальных давлений H2S в коксовом газе и поглотительном растворе на входе в аппарат и выходе из него.

Для определения движущей силы определяются парциальные давления H2S в коксовом газе на входе в скруббер и выходе из него.

Парциальное давление H2S в газе на входе в скруббер


р1вх = Рвх (11)

где: Рвх – общее давление газа на входе, мм рт.ст.;

а1 – содержание H2S в коксовом газе на входе, г/м3;

МHS– мольная масса H2S, кг/кмоль.

МHS = 34 г/моль

Рвх = 760 + 59,0 = 819 мм рт.ст

р1вх = = 10,2519 мм рт.ст.

Парциальное давление H2S на выходе из скруббера:

р2 вых = Рвых  (12)

Принимаем сопротивление скруббера Р = 10 мм рт.ст., тогда давление коксового газа на выходе из скруббера

Рвых = Рвх + Р (13)

Рвых = 819- 10 = 809 мм рт.ст.

р2 вых = 809  = 0,5329 мм рт.ст.

Принимаем в качестве поглотителя H2S содовый раствор 1N концентрации, поступающий на скруббер после регенератора.

Определяем равновесную концентрацию H2S в содовом растворе, поступающем в скруббер:


р2вых = 0,014 С3,22 мм рт.ст. (14)

где: С – равновесная концентрация H2S в поступающем растворе, соответствующая давлению H2S в коксовом газе, г/ дм3. Тогда:

С =  (15)

С = = 3,0963 г/дм3

Для обеспечения движущей силы процесса принимаем концентрацию H2S в поступающем растворе С1 = 2,5 г/дм3.

Определяем равновесную концентрацию H2S в содовом растворе, выходящем из скруббера:

С =  (16)

где: р1вх – парциальное давление H2S в коксовом газе на входе в скруббер, мм рт.ст.

С=  = 7, 7562 г/дм3

Принимаем концентрацию H2S в растворе С2 = 7 г/ дм3.


3.4 Определение необходимого количества поглотителя

Действительное количество поглотителя

Gд =  (17)

где: GHS – количество поглощенного H2S в граммах;

С1, С2 – содержание H2S в растворе на входе и выходе из скруббера.

Gд =  = 80000 дм3/час = 80 м3/час

Минимальное количество поглотителя

Gmin =  (18)

где:C – равновесное содержание сероводорода в растворе на выходе из скруббера,г/дм3.

Gmin =  = 68571,428 дм3/час  68,5714 м3/час

3.5 Проверка насадки на смачиваемость и затапливаемость

Для обеспечения удовлетворительной смачиваемости насадки необходимо подавать раствор в количестве, превышающем 2 литра на погонный метр насадки в минуту.

Периметр орошения в скруббере, заполненном выбранной ранее насадкой, можно определить:

П = Fобщּf (19)

где: Fобщ – общее сечение аппарата, м2;

f = 87,5 – удельная поверхность насадки, м23

П = 5,09 ּ87,5 = 445,375 м

Линейная плотность орошения

q =  (20)

q = = 2,566 2,5 дм3/мм;

2,52

следовательно, смачиваемость насадки удовлетворительная.

Движущая сила процесса абсорбции может быть определена путем нахождения парциального давления H2S над раствором и парциального давления H2S газа при различном его содержании от 1 до 19 г/м3.

Парциальное давление при различных концентрациях определяется:

РHS= Робּаі , (21)

а концентрация H2S в растворе определяется:

Рр(і) = 0,014 (Сір)3,22 (22)


Равновесное давление газа вычисляется по уравнению (14).

Полученные значения рассчитанных параметров вносятся в таблицу 1.

Таблица 1

Содержание

H2S в газе

г/м3

і)

Давление

коксового

газа

на входе

в скрубер

мм рт.ст.

об)

Парциальное

давление

H2S в газе

м рт.ст

і)

Концентра-

ция H2S в

рас творе,

г/дм3

і)

Равновесное

давление

H2S с рабо-

чим раство-ром

р

Рі-(Рр

1 2 3 4 5 6 7
1 809,10 0,533 2,5 0,268 0,265 3,773
2 809,65 1,067 2,75 0,364 0,703 1,422
3 810,20 1,601 3,0 0,481 1,12 0,892
4 810,75 2,136 3,25 0,623 1,513 0,661
5 811,30 2,672 3,5 0,790 1,882 0,531
6 811,85 3,209 3,75 0,987 2,222 0,450
7 812,40 3,746 4,0 1,215 2,531 0,395
8 812,95 4,285 4,25 1,477 2,808 0,356
9 813,50 4,823 4,50 1,776 3,047 0,328
10 814,05 5,363 4,75 2,114 3,249 0,308
11 814,60 5,903 5,0 2,493 3,41 0,293
12 815,15 6,444 5,25 2,917 3,527 0,283
13 815,70 6,986 5,50 3,389 3,597 0,278
14 816,25 7,528 5,75 3,910 3,618 0,276
15 816,80 8,072 6,0 4,485 3,587 0,279
16 817,35 8,616 6,25 5,115 3,501 0,286
17 817,90 9,160 6,50 5,803 3,357 0,298
18 818,45 9,706 6,75 6,554 3,152 0,317
19 819 10,251 7,0 7,368 2,883 0,347

Шаг определения изменения общего давления коксового газа на входе в скруббер (Роб і):

1) Робщ.к.г.на вх.в скр. – Робщ.к.г.на вых.из скр. = 10 мм рт.ст.

2) - шаг изменения Роб і коксового газа

 = 0,55 мм рт.ст.

Концентрацию H2S в растворе высчитываем с помощью шага:

= г/дм3

Движущая сила абсорбции для аппарата может быть определена как:

– средняя арифметическая

Рср =  (23)

где: (Р-Рр)нач – движущая сила в начале аппарата;

(Р-Рр)кон – движущая сила в конце аппарата

– средняя логарифмическая

Рлог =  (24)

– интегральная

 Ринт =  (23)

Тогда движущая сила составляет:

Рср = = 1,574 мм рт.ст.

Рлог = = 1,320 мм рт.ст.

 Ринт = = 1,56119 мм рт.ст.

Принимаем движущую силу среднюю Р = 1,574 мм рт.ст.


Информация о работе «Очистка промышленных газов от сероводорода»
Раздел: Промышленность, производство
Количество знаков с пробелами: 52701
Количество таблиц: 2
Количество изображений: 0

Похожие работы

Скачать
12572
0
2

... свидетельствуют о стремлении подобрать наиболее рациональную композицию реактивов. В УХИНе в последние годы исследовали и подготовили к внедрению в промышленность новые и усовершенствованные способы очистки коксового газа от сероводорода. Однако трудно рассчитывать на повсеместную замену существующих сероочисток принципиально новыми технологиями. Поэтому на заводах, имеющих цехи вакуум- ...

Скачать
40322
6
5

... газов согласно выше описанным положениям и с учетом типа выбранного газоочистного оборудования. Рис.1.Принципиальная технологическая схема очистки промышленных газов   4. Описание механизмов очистки газов пылегазоулавливающих установок принятых в схеме В данном разделе будут описаны основные принципы очистки выбранных методов и механизмы очистки газов ...

Скачать
150275
13
23

... от кислых газов (м3/с) Концентрированные кислые газы, полученные при регенерации метанола, общим потоком подаются на установку переработки кислых газов с получением товарной серы. Из практики известно, что в промышленных условиях при очистке природного газа от кислых газов метанолом с последующим выделением кислых газов при регенерации, получают концентрированный кислый газ, содержащий 58% Н2S ...

Скачать
49267
0
6

... скоростью даже при незначительном содержа­нии озона в газе. Основная трудность окис­ления и поглощения окислов азота по этому способу состоит в сложности получения больших количеств озона. ОЧИСТКА ГАЗОВ ОТ ДВУОКИСИ СЕРЫ Среди газообразных веществ, загрязняющих атмосферный воз­дух, одно из главных мест занимает сернистый ангидрид (дву­окись серы). В обычных условиях это бесцветный газ с резким ...

0 комментариев


Наверх