5. Конструирование и расчет фундамента

Глубину заложения фундамента принимаем 1.95 м. Обрез фундамента на отметке -0,150м. Расчетное сопротивление грунта основания R=215 кПа, средний удельный вес материала и грунта на нем γm=20 кН/м3. Бетон фундамента класса В12,5 с расчетными характеристиками Rb=7.5 МПа; Rbt=0.66 МПа; Арматура класса А-III.

На фундамент в уровне его обреза передаются от колонны следующие усилия

N= 185.0 (т); М=15.2 (т·м); Q= 2,9 (т);

Предварительные размеры подошвы фундамента.

Назначая отношение сторон 5 и предварительно установим размер меньшей стороны как для центрально нагруженного фундамента:

;

Примем , тогда ;

Учитывая наличие момента и распора, увеличиваем размеры сторон примерно на 10-15%;

Принимаем (кратно 300).

Площадь подошвы ;

Момент сопротивления подошвы в плоскости изгиба

;

Определение конфигурации фундамента.

Размеры подколонника в плане:

,

где  и  - толщина стенок стакана и зазор между гранью колонны и стеной стакана в направлении сторон l и b.

Рабочая высота плитной части из условия продавливания от граней подоконника.

Принимая bc=bcf=1.2м и hc=hcf=1.2м

Так как консольный вынос ступени получается больше оптимального, равного 3h01:

0,5(l-lcf)=0.5(3.6-1.2)=1.2>3h01=3x0.25=0.75(м), где h01=h1-a=300-50=250мм=0,25м,

поэтому принимаем плитную часть из двух ступеней высотой h1=h2=300мм. Размеры в плане второй ступени b1xl1=1.8x2.4м. Консольные выносы ступеней:

; ; ;

Глубина стакана под колонну hd=900мм

Проверка высоты нижней ступени.

Проверка на продавливание выполняется из условия: , где Р=РmaxAf0 – продольная сила; bm=b1+h01=1.8+0.25=2.05 – размер средней линии грани пирамиды продавливания. При b-b1=3,0-1.8=1,2м>2h01=2x0.25=0.5м.

Площадь

=0,928(м2);

- продавливание нижней ступени не произойдет.

Проверка по поперечной силе для наклонного сечения, начинающаяся от грани второй ступени.  - перерезывающая сила. Минимальное поперечное усилие, воспринимаемое одним бетоном:

;

прочность нижней ступени по поперечной силе достаточны.

Проверку второй ступени на продавливание можно не производить, так как принятая высота плитной части значительно превышает требуемую из расчета на продавливание.

Подбор арматуры подошвы.

Площадь сечения рабочей арматуры подошвы: , Мi-iи h01 – момент и рабочая высота в i-том сечении. Подбор арматуры в направлении длинной стороны подошвы.

Сечение I-I (h01=250мм):

;

Сечение II-II (h02=550мм):


;

Сечение III-III (h03=1750мм):

;

.

Приму 15 Ø 18 А-III (Аs=3810мм2>As,II=3542мм2) в направлении длинной стороны с шагом 200 мм.

Подбор арматуры в направлении короткой стороны.

Расчет ведется по среднему давлению по подошве .

Рабочая высота

Сечение I’-I’ по грани второй ступени

;

Сечение II’-II’ по грани подколонника

;

Сечение III’-III’ по грани колонны  

;

.

Принимаю вдоль короткой стороны фундамента 18 Ø 14 А-III (Аs=2770мм2>As,II=2245мм2) с шагом 200 мм.

Расчет продольной арматуры подколонника.

Расчет продольной арматуры подколонника. Толщину защитного слоя бетона принимаем не менее 50 мм, берем расстояние от наружной грани стакана до центра тяжести сечения арматуры a=a’=50мм.

Расчетный эксцентриситет продольной силы относительно арматуры As.

;

- момент на уровне низа подколонника.

Расчетный эксцентриситет относительно арматуры подколонника:

Требуемая площадь сечения симметричной арматуры:

;

;

;

то есть по расчету продольная арматура не требуется, но по конструктивным требованиям при As<0 ее количество должно быть не менее 0.05% площади поперечного сечения подколонника.

Принимаем по 5Ø14 А-III (Аs= А’s=769мм2) у граней подколонника, перпендикулярных плоскости изгиба. У смежных граней параллельных плоскости изгиба, с шагом не более 400 мм, т.е. по 3Ø14 A-III (Аs= 462 мм2).

Подбор поперечной арматуры подколонника.

При выполнении условия ,  - поперечная арматура подколонника ставится конструктивно. Примем поперечную арматуру подколонника в виде горизонтальных сеток С-2 из стержней Ø 8 A-III с шагом 150 мм. Количество сеток 8 шт.


Расчет на смятие для стакана.

Расчет выполняется из условия, где  - так как нагрузка почти равномерно распределенная;

 - площадь смятия;

 - расчетная площадь смятия;

Расчетное сопротивление смятию бетона:

, где

 для бетона класса ниже В25.

Значит смятие бетона под колонной на дне стакана не произойдет, следовательно сетка под днищем стакана не требуется.




Информация о работе «Проектирование и расчет несущих конструкций железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания»
Раздел: Строительство
Количество знаков с пробелами: 21056
Количество таблиц: 2
Количество изображений: 19

Похожие работы

Скачать
48327
9
21

... плиты 3х6 м, 1,32 1,1 1,45 6. Железобетонные безраскосные фермы L=18 м, 0,60 1,1 0,66 Итого 2,97 3,40 С учетом коэффициента надежности по назначению здания 2,82 3,23 Масса железобетонных элементов покрытия: ребристые плиты 3х6 м – 2,38 т; безраскосные ферма пролетом 18 м при шаге 6 м – 6,5 т. Грузовая площадь покрытия (шатра) АШ для крайней колонны: ...

Скачать
51941
27
8

... 0,75см2. Принимаем стержни Ø10А-I (Asw1 = 0,785см2). 7. Расчет предварительно напряженной сегментной фермы пролетом L = 18 м 7.1 Данные для проектирования   Требуется запроектировать сегментную ферму пролетом 18 м. Шаг ферм 6 м. Покрытие принято из железобетонных ребристых плит покрытия размером в плане 3х6 м. Коэффициент надежности по назначению γn = 0,95. Ферма проектируется с ...

Скачать
36120
9
55

... . Площадь необходимой опалубки: Sоп =2·0,3(4,2+2,7)+2·0,3(2,1+3,0)+2·0,3(1,5+2,1)+4·0,9·3,3+4·0,8·0,5= 22,52 м2. Sоп (1) =22,52 м2. Sоп (20) =22,52·20шт. = 405,36 м2. ОБЪЕМ РАБОТ НА УСТРОЙСТВО ОПАЛУБКИ ФУНДАМЕНТОВ ВСЕГО ЗДАНИЯ. Vоп= Sоп (26)+ Sоп (26)+ Sоп (20)=865,8+837,72+405,36=2108,88 м2 1.3. Бетонирование. 1.3.1. Фундамент Ф1 (см. рис.4). ...

Скачать
35318
7
11

... . При расчете рамы считают, что сила поперечного торможения тележки крана распределяется поровну на все колеса одной стороны крана и через подкрановую балку и тормозные конструкции передаются на каркас (поперечные рамы) цеха. Нормативная горизонтальная нагрузка на колесо крана Ткн = 0,5f(Qк + Gт)/n0 = 0,5·0,1(500 + 620)/2 = 28 кН, где f – коэффициент трения при торможении тележки; Qк – ...

0 комментариев


Наверх