Определение размеров подошвы фундамента

2. Определение размеров подошвы фундамента.

Размеры подошвы фундаментов для колонн определяются по формуле:

где, P_ср – среднее давление под подошвой фундамента (фактическое)

Р_ср = N/F + h_ср + γ_ср. F = b² – площадь подошвы, h_ср – средняя высота грунта находящегося на уступах, γ_ср. – удельный вес грунта (2000кг/м³)

R – расчетное давление на основание. Определяется:

где, m₁ и m₂ коэффициент условий работы грунтового основания и коэффициент условий работы здания или сооружения во взаимодействии с основанием. (п. 3.51 СНиП П-15-74).

k_н – коэффициент надежности (п. 3.52 СНиП П-15-74).

A, B и D – коэффициенты, принимаемые по таблице 16 СНиП П-15-74, в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения φ. (имеется в исходных данных).

h – глубина заложения фундамента

γ’_II – осредненное расчетное значение объемного веса грунта, залегающего выше отметки заложения фундамента,

γ_II – то же, но с залегающего ниже подошвы фундамента.

С_II – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

h₀ – глубина до пола подвала, при отсутствии подвала принимается = 0.

При подборе ширины подошвы необходимо учитывать главное условие прочности – P_ср ≤ R

Расчет выполняется методом последовательных приближений так как, R=f(b); P=f(b).

Определение размеров подошвы для фундамента в сечении 1-1, 2-2.

Так нагрузки, действующие в сечениях 1-1, 2-2 отличаются незначительно, расчет произведем по сечению 2-2, по результатам которого, установим размеры подошвы для обоих сечений одинаковые.

Вычисляем значение R, при b = 1, 2, 3.

Определяем значение P_ср при F соответственно равной 1, 4, 9 м³:

Р_ср (F=1) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН/1м² + 2,2м х 20кН/м³ = 1527,53 кН/м²

Р_ср (F=4) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН/4м² + 2,2м х 20кН/м³ = 414,88 кН/м²

Р_ср (F=9) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН/9м² + 2,2м х 20кН/м³ = 208,83 кН/м²

Для определения оптимального значения ширины подошвы b, построим графики зависимостей расчетного сопротивления (R) и фактического давления (Р_ср) от ширины подошвы b:

Как видно из графика, оптимальным значением , является точка пересечения графиков, которой соответствует значение b = 2,3 м.

Проверка по условию прочности: P_ср ≤ R

Р_ср (F=5,29) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН15,29м² + 2,2м х 20кН/м³ = 324,44 кН/м²

При данной ширине подошвы условие прочности не удовлетворяется 324,44 кН/м² > 291,67 кН/м².

Примем ширину сечения подошвы, больше оптимальной – 2,5 м. Проверка условия прочности:

Р_ср (F=6,25) = N/F + h_ср γ_ср. = 1483,53кН16,25м² + 2,2м х 20кН/м³ = 281,36 кН/м²

Условие прочности удовлетворено 293 кН/м² < 281.36 кН/м². Принимаем ширину подошвы 2,5 м.

Определение размеров подошвы для фундамента в сечении 3-3.

Аналогичным образом рассчитываем ширину подошвы, для фундамента в сечении 3-3. Расчетные сопротивления уже известны, определим лишь значение P_ср при F соответственно равной 1, 4, 9 м³:

Р_ср (F=1) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/1м² + 2,2м х 20кН/м³ = 1380,68 кН/м²

Р_ср (F=4) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/4м² + 2,2м х 20кН/м³ = 378,17 кН/м²

Р_ср (F=9) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/9м² + 2,2м х 20кН/м³ = 192,52 кН/м²

Строим графики зависимостей расчетного сопротивления (R) и фактического давления (Р_ср) от ширины подошвы b:

Как видно из графика, оптимальным значением, является точка пересечения графиков, которой соответствует значение b = 2,2 м.

Проверка по условию прочности: P_ср ≤ R

Р_ср (F=4,84) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/4,84м² + 2,2м х 20кН/м³ = 320,17 кН/м²

При данной ширине подошвы условие прочности не удовлетворяется 320,17 кН/м² > 291 кН/м².

Примем ширину сечения подошвы, больше оптимальной – 2,4 м. Проверка условия прочности:

Р_ср (F=5,76) = N/F + h_ср γ_ср. = 1336,68 кН/5,76м² + 2,2м х 20кН/м³ = 276,06 кН/м²

Условие прочности удовлетворено 276,06 кН/м² < 292,33 кН/м².

Принимаем ширину подошвы 2,4 м.

Подробный план фундаментов с сечениями см. в Приложении. Лист № 3, 4.

Раздел IV. Расчет фундамента по 2-му предельному состоянию

В процессе возведения или эксплуатации сооружения, вследствие недопустимых деформации или местных повреждений основания, часто возникает такой состояние сооружения, при котором оно теряет несущую способность или перестает удовлетворять своему назначению.

Расчет оснований промышленно-гражданских зданий сооружений по 2-му предельному состоянию – расчет по деформациям – сводится к выполнению условия S≤S_пр. определяется по таблице 18 СНиП П-15-74.

Различают абсолютную и среднюю осадку сооружения или конструкции. Абсолютная осадка S_абс характеризуется полной величиной осадки какой – либо точки подошвы сооружения или отдельных фундаментов. Относительная осадка S_отн. вычисляется по величинам абсолютных осадок S_абс нескольких фундаментов (не менее 3-х):

Необходимые для вычисления осадки фундамента данные:

1)         Глубина заложения и размеры подошвы фундамента

2)         Сведения о грунтах и их напластованиях

3)         Среднее давление под подошвой фундамента

4)         Данные компрессионных испытаний грунтов.

Определение абсолютной осадки фундамента в сечении 2-2 методом послойного суммирования

Согласно СНиП П-15-74 осадка определяется методом послойного суммирования, основные предпосылки которого следующие:

1) Принимается, что осадка происходит за счет дополнительного давления Р₀ = Р_ср – Р_пр^1-1

2) Выполняется главное условие прочности P_ср ≤ R

3) Осадка фундамента происходит за счет деформации грунта в пределах некой толщи ограниченной мощности, расположенной под подошвой фундамента. Этот слой называется сжимаемой толщей. Нижняя граница сжимаемой толщи соответствует уровню, на котором выполняется условие P_z ≥ 0,2 Р_ср

4) Осадка происходит только за счет осевых напряжений P_z

5) Боковое расширение грунта отсутствует, следовательно, при определении осадки фундамента можно пользоваться решением задачи об уплотнении грунтов под воздействием сплошной равномерно распределенной нагрузки.

Значит:

Толщу основания ниже подошвы разобьем на элементарные слои h_i=0,2b, h_i=0,2х2.5=0,5м.

Определим m и n для каждого элементарного слоя по формулам m_i= 2Z_i/b; n = a/b,

где Z_i – расстояние от подошвы фундамента до подошвы элементарного слоя,

a, b – размеры подошвы фундамента.

По таблице 1, Приложения 3 СНиП П-15-74 определим коэффициент α для каждого слоя.

Все данные находятся в таблице 6.

Определим значения дополнительного напряжения по формуле:

где, γ_oi^н – объемный вес грунта.

На h₀ P_ос = 281,36 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м – 21,7 кН/м³ х 0,2м) = 239,82 кН/м²

На h₁ P_ос = 281,36 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 0,7м)= 228,97 кН/м²

На h₂ P_ос = 281,36 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 1,2м )= 218,12 кН/м²

На h₃ P_ос = 281,36 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 1,7м )= 207,27 кН/м²

На h₄ P_ос = 281,36 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 0,2 м)= 196,76 кН/м²

 

и. т д.

После построения эпюр P_пр и P_ос , графически находим мощность сжимаемой толщи H_сжт = 9,68 м.

Все расчетные данные внесем в таблицу:

Таблица 6.1. Данные для расчета абсолютной осадки фундамента в сечении 2-2.

№ слоя основа-ния	№ элем. слоя hi = 0.5м (для всех слоев)	m1	α	Pi = =α(Pср. – Pпр.)	Pср   кН/м2	Pпр   кН/м2	q0 м2/Кн	Si
1	2	3	4	5	6	7	8	9
2	1	0,4	0,96	230,2656	281,36	52	2,51 х 10-4	0,027633
2	2	0,8	0,8	185,088		63,2	2,51 х 10-4	0,021903
2	3	1,2	0,606	132,205		74	2,51 х 10-4	0,01577
2-3	4	1,6	0,449	93,10464		84,5	1,76 х 10-4	0,0078
3	5	2	0,336	66,14496		94,5	1,02 х 10-4	0,003202
3	6	2,4	0,257	48,02302		104,5	1,02 х 10-4	0,002318
3	7	2,8	0,201	35,54886		114,5	1,02 х 10-4	0,00171
3	8	3,2	0,16	26,6976		124,5	1,02 х 10-4	0,00128
3	9	3,6	0,13	20,3918		134,5	1,02 х 10-4	0,000974
3	10	4	0,108	15,86088		144,5	1,02 х 10-4	0,000754
3	11	4,4	0,091	12,45426		154,5	1,02 х 10-4	0,000589
3	12	4,8	0,077	9,76822		164,5	1,02 х 10-4	0,000459
3	13	5,2	0,066	7,71276		174,5	1,02 х 10-4	0,00036
3	14	5,6	0,058	6,19788		184,5	1,02 х 10-4	0,000287
3	15	6	0,051	4,93986		194,5	1,02 х 10-4	0,000226
3	16	6,4	0,045	3,9087		204,5	1,02 х 10-4	0,000176
3	17	6,8	0,04	3,0744		214,5	1,02 х 10-4	0,000136
3	18	7,2	0,036	2,40696		224,5	1,02 х 10-4	0,000104
3	19	7,6	0,032	1,81952		234,5	1,02 х 10-4	7,65E-05
								∑= 0,085759

Находим абсолютную осадку сечения c помощью формул.

Переводим величину q₀ из МПа^-1 в М²/Кн.

0,251 МПа^-1 = 2,51 х 10^-4 М²/Кн.

Промежуточные значения q₀ находим методом интерполяции.

Абсолютная осадка для сечения 2-2 S_абс = 0,085759 м = 8,575 см.

Т.к площади подошв фундаментов у сечений 1-1, 2-2 одинаковы, а нагрузки на фундаменты в сечениях различаются незначительно, (в сечении 1-1 нагрузка меньше чем в 2-2) примем абсолютную осадку для сечения 1-1 равной S_абс = 8,575 см.

Определение абсолютной осадки фундамента в сечении 3-3 методом послойного суммирования

Согласно СНиП П-15-74 осадка определяется методом послойного суммирования, основные предпосылки которого следующие:

1) Принимается, что осадка происходит за счет дополнительного давления Р₀ = Р_ср – Р_пр^3-3

2) Выполняется главное условие прочности P_ср ≤ R

3) Осадка фундамента происходит за счет деформации грунта в пределах некой толщи ограниченной мощности, расположенной под подошвой фундамента. Этот слой называется сжимаемой толщей. Нижняя граница сжимаемой толщи соответствует уровню, на котором выполняется условие P_z ≥ 0,2 Р_ср

4) Осадка происходит только за счет осевых напряжений P_z

5) Боковое расширение грунта отсутствует, следовательно, при определении осадки фундамента можно пользоваться решением задачи об уплотнении грунтов под воздействием сплошной равномерно распределенной нагрузки. Значит:

Толщу основания ниже подошвы разобьем на элементарные слои h_i=0,2b

h_i=0,2х2.5=0,48м.

Определим m и n для каждого элементарного слоя по формулам m_i= 2Z_i/b; n = a/b,

где Z_i – расстояние от подошвы фундамента до подошвы элементарного слоя,

 a, b – размеры подошвы фундамента.

По таблице 1, Приложения 3 СНиП П-15-74 определим коэффициент α для каждого слоя.

Все данные находятся в таблице 6.

Определим значения дополнительного напряжения по формуле:

где, γ_oi^н – объемный вес грунта.

На h₀ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м – 21,7 кН/м³ х 0,2м) = 234,52 кН/м²

На h₁ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 0,68м)= 224,104 кН/м²

На h₂ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 1,16м )= 213,688 кН/м²

На h₃ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 1,64м )= 203,272 кН/м²

На h₄ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 0,12 м)= 193,06 кН/м²

На h₅ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 0,6 м)= 183,46 кН/м²

На h₆ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 1,08 м)= 173,86 кН/м²

На h₇ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 1,56 м)= 164,26 кН/м²

На h₈ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 2,04м)= 154,66 кН/м²

На h₉ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 2,52м)= 145,06 кН/м²

На h₁₀ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 3м)= 135,46 кН/м²

На h₁₁ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 3,48м)= 125,86 кН/м²

На h₁₂ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 3,96м)= 116,26 кН/м²

На h₁₃ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 4,44м)= 106,66 кН/м²

На h₁₄ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 4,92м)= 97,06 кН/м²

На h₁₅ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 5,4м)= 87,46 кН/м²

На h₁₆ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 5,88м)= 77,86 кН/м²

На h₁₇ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 6,36м)= 68,26 кН/м²

На h₁₈ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 6,84м)= 58,66 кН/м²

На h₁₉ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 7,32м)= 49,06 кН/м²

На h₂₀ P_ос = 276,06 кН/м² – (18,6 кН/м³ х2м + 21,7 кН/м³ х 2м + 20 кН/м³ х 7,8м)= 39,46 кН/м²

После построения эпюр P_пр и P_ос , графически находим мощность сжимаемой толщи H_сжт = 9,47 м.

Все расчетные данные внесем в таблицу:

Таблица 6.2. Данные для расчета абсолютной осадки фундамента в сечении 3-3.

№ слоя основа-ния	№ элем. слоя hi = 0,48м (для всех слоев)	m1	α	Pi = =α(Pср. – Pпр.)	Pср кН/м2	Pпр кН/м2	q0	Si
1	2	3	4	5	6	7	8	9
2	1	0,4	0,96	215,0976	276,06	52	2,51 х 10-4	0,025915
2	2	0,8	0,8	170,288		63,2	2,51 х 10-4	0,020516
2	3	1,2	0,606	122,4484		74	2,51 х 10-4	0,014753
2-3	4	1,6	0,449	86,01044		84,5	1,76 х 10-4	0,007287
3	5	2	0,336	61,00416		94,5	1,02 х 10-4	0,002987
3	6	2,4	0,257	44,09092		104,5	1,02 х 10-4	0,002159
3	7	2,8	0,201	32,47356		114,5	1,02 х 10-4	0,00159
3	8	3,2	0,16	24,2496		124,5	1,02 х 10-4	0,001187
3	9	3,6	0,13	18,4028		134,5	1,02 х 10-4	0,000901
3	10	4	0,108	14,20848		144,5	1,02 х 10-4	0,000696
3	11	4,4	0,091	11,06196		154,5	1,02 х 10-4	0,000542
3	12	4,8	0,077	8,59012		164,5	1,02 х 10-4	0,000421
3	13	5,2	0,066	6,70296		174,5	1,02 х 10-4	0,000328
3	14	5,6	0,058	5,31048		184,5	1,02 х 10-4	0,00026
3	15	6	0,051	4,15956		194,5	1,02 х 10-4	0,000204
3	16	6,4	0,045	3,2202		204,5	1,02 х 10-4	0,000158
3	17	6,8	0,04	2,4624		214,5	1,02 х 10-4	0,000121
3	18	7,2	0,036	1,85616		224,5	1,02 х 10-4	9,09E-05
3	19	7,6	0,032	1,32992		234,5	1,02 х 10-4	6,51E-05
								∑=0,080178

Находим абсолютную осадку сечения c помощью формул.

Абсолютная осадка для сечения 3-3 S_абс = 0,080178м = 8,018 см.

Определяем относительную осадку:

В соответствии с таблицей 18 СНиП П-15-74, S_пр для здания в представленного в настоящем курсовом проекте составляет 15 см. S≤S_пр 8,308 см ≤ 15 см. Главное условие расчета по 2-му предельному состоянию удовлетворено.

Определение осадки фундамента методом эквивалентного слоя сечениях 1-1, 2-2. (метод Цытовича)

Метод эквивалентного слоя состоит в том, что осадка фундамента заданных размеров вычисляется как равновеликая осадка эквивалентного слоя грунта высотой h_эквив. Эквивалентным слоем называется такая толща грунта h_эквив, которая в условиях невозможности бокового расширения (равномерное загружение всей поверхности распределенной нагрузкой)дает осадку, равную по величине осадке фундамента, имеющего конечные размеры. Мощность эквивалентного слоя зависит от коэффициента поперечной деформации грунта (μ_ср), коэффициента формы площади и жесткости фундамента и его ширины b.

Средний коэффициент поперечной деформации грунта, для всех слоев, залегающих в основании определяется по формуле:

,

где, μ_i –коэффициент поперечной деформации грунта i-го слоя. (Таблица 9, настоящего методического пособия (см. Литература)).

Осадку однородного основания определяют по формуле:

h_{эквив. -} мощность эквивалентного слоя определяется по формуле:

 где, А – коэффициент, зависящий от вида грунта (от деформационных свойств, μ_ср)

w – коэффициент зависящий от формы и жесткости фундамента

b – ширина подошвы фундамента

Сочетание А w принято называть коэффициентом эквивалентного слоя. Значения коэффициента эквивалентного слоя в зависимости от коэффициента Пуассона для различных грунтов и соотношения сторон загруженной площади приведены в таблице 10 настоящего методического пособия (см. Литература).

Формула для определения мощности примет вид:

Определим

Определим мощность сжимаемой толщи:

Находим средний коэффициент относительной сжимаемости:

 

где, Z_i – расстояние от подошвы сжимаемой толщи до середины i-го слоя

h_i – высота i-го слоя в пределах сжимаемой толщи.

Для определения значений Z_i ; h_i cтроим треугольную эпюру. См приложение. Лист 8.

Z₁ = 4,1 м, h’₁=1,8м Z₂ = 1,6м, h’₂ = 3,2 м

Вычисляем осадку:

Абсолютная осадка фундаментов в сечениях 1-1, 2-2 равна 12,6 см.

Определение осадки фундамента методом эквивалентного слоя сечениях 3-3. (метод Цытовича)

Определяем

Определим мощность сжимаемой толщи:

Для определения значений Z_i ; h_i cтроим треугольную эпюру. См приложение. Лист 8.

Z₁ = 3,85 м, h’₁=1,8м Z₂ = 1,475м, h’₂ = 2,95 м

Находим средний коэффициент относительной сжимаемости:

Вычисляем осадку:

Абсолютная осадка фундамента в сечении 3-3 равна 12,4 см.

Таблица 7. Сравнение расчетных величин осадок

Сечение фундамента	Расчетная величина осадок, см.
	Метод послойного суммирования	Метод эквивалентного слоя
1-1	8,575	12,6
2-2	8,575	12,6
3-3	8,018	12,6

В соответствии с таблицей 18 СНиП П-15-74, S_пр для здания в представленного в настоящем курсовом проекте составляет 15 см. S≤S_пр 8,308 см ≤ 15 см. Главное условие расчета по 2-му предельному состоянию удовлетворено

Раздел V. Конструктивные мероприятия

Устройство гидроизоляции

Для предотвращения проникновения влаги внутрь здания, а также для обеспечения нормальной эксплуатации конструкций здания, соприкасающихся с водонасыщенным грунтом, устраивается гидроизоляция. Различают проникновение воды за счет капиллярного поднятия (КП) и за счет гидростатического напора (ГН).

Гидроизоляция может быть жесткой и пластичной.

Для устройства жесткой гидроизоляции применяется цементно-песчаный раствор, который наносится на изолируемую поверхность в виде слоя толщиной 20-30 мм. Жесткая гидроизоляция не наносится до окончания возведения здания или сооружения.

Пластичная гидроизоляция бывает обмазочная и оклеечная.

При устройстве обмазочной гидроизоляции битум, разогретый до температуры свыше 100°С или растворенный в бензоле, наносится на изолируемую поверхность слоем в два приема (по 1,5-2 мм каждый).

Оклеечная гидроизоляция выполняется из гибких рулонных кровельных материалов - рубероида, толя, и т.п., приклеиваемых горячими мастиками.

Для борьбы с грунтовой сыростью и водопроницаемостью фундаментов принимаются, кроме того, следующие меры:

1. Отвод поверхностных вод путем устройства отмостки. Отмостка выполняется шириной не менее 1 м и с уклоном 0,02 + 0,05 от здания.

2. устройство дренажа, т.е. системы закрытых каналов - дрен-осушителей, укладываемых около здания для перехвата грунтовой воды и понижения её уровня (дрены прокладывается на 0,5 м ниже уровня пола подвала и применяются при уровне грунтовых вод выше пола подвала; в качестве дрен применяются гончарные трубы 10-20 см с отверстиями, деревянные трубы из трех досок, фашины - связки хвороста, крупный булыжник и т.д.).

Осадочные швы

Осадочные швы предусматриваются в следующих случаях:

а) при значительном различии несущей способности и деформативности грунтов основания в пределах длины здания (применение различных типов фундаментов);

б) при различной этажности отдельных частей здания;

в) при различной глубине заложения фундаментов отдельных частей здания.

Железобетонные пояса

Для обеспечения совместной работы сборных элементов ленточных фундаментов на сильнодеформируемых грунтах устраиваются обвязочные железобетонные пояса и армированные пояса и армированные швы.

Марка раствора для кладки сборных фундаментов назначается в зависимости от степени долговечности сооружения, характеризуемой сроком службы и в зависимости от влажности грунта.

В частности, для зданий II степени долговечности (срок службы 50 лет) в несейсмических районах применяются следующие растворы:

а) при маловлажном грунте - цементно-глиняный раствор М 10;

б) при влажном грунте - цементно-глиняный раствор М 25;

в) при грунтах, насыщенных водой - цементный раствор М 50.

В сейсмических районах во всех указанных случаях применяется цементный раствор М 50.

Литература

1.         Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Механика грунтов, основания и фундаменты» / сост. Б.С. Ордобаев, А.А. Эгембердиева. – Бишкек: Изд – во КРСУ. – 38 с.

2.         СНиП. П-15-74. Нормы проектирования. Основания зданий и сооружений. М.

3.         Справочник по гражданскому строительству Том 2. Издание третье, переработанное и дополненное. Ред. Ю. Е. Корсак.

4.         Основания, фундаменты и подземные сооружения/ М.И. Горбунов-Посадов. Справочник проектировщика.