Навигация
1. Сублиматор
2. Вакуумный затвор 
= 400мм, проводимость (теоретическая) в вязкостном режиме 35,3 
3. Конденсатор
4. Участок вакуумного трубопровода = 63мм, L=500 мм.
5. Вакуумная механическая ловушка, проводимость (теоретическая) в вязкостном режиме 0,47 .
6. Участок вакуумного трубопровода = 63мм, L=220 мм.
7. Клапан вакуумный угловой КВМ, проводимость (теоретическая) в вязкостном режиме 0,18.
8. Участок вакуумного трубопровода = 63мм, L=240 мм.
Диаграмма состояния воды.
Она состоит из трех кривых, разграничивающих все возможные температуры и давления на три области, отвечающие льду, жидкости и пару.
Кривая ОА (рис.2), отделяющая область пара от области жидкого состояния, называется кривой равновесия жидкость-пар или кривой кипения.
Кривая ОС, отделяющая область жидкой воды от области льда, называется кривой равновесия твердое состояние – жидкость.
Рис.2 Кривая плавления.
Кривая ОВ - это кривая равновесия твердое состояние-пар, или кривая сублимации.
Все три кривые пересекаются в точке О. Координаты этой точки - это единственная пара значений температуры и давления, при которых в равновесии могут находиться все три фазы: лед, жидкая вода и пар. Она носит название тройной точки, 
=273,16 К,
=610Па
Справа кривая кипения оканчивается в критической точке.
При температуре, отвечающей этой точке, - критической температуре - величины, характеризующие физические свойства жидкости и пара, становятся одинаковыми, так что различие между жидким и парообразным состоянием исчезает, для воды 
= 647,2°С,
=22,12МПа.
Сублимация - это такой процесс, при котором при низких давлениях твердое вещество переходит непосредственно в парообразное состояние, минуя жидкую фазу.
1.3 Материальный баланс установкиЛюбой влажный материал состоит из влаги (растворителя) и сухого вещества 
где 
- масса влажного материала;
- масса влаги, содержащейся во влажном материале;
- масса сухого вещества, содержащегося во влажном материале. Отношение количества влаги к полному количеству влажного материала называется относительной влажностью материала:
Отношение количества влаги к количеству сухого материала называется влагосодержанием материала.
Соотношения между относительной влажностью и влагосодержанием.
Количество влаги, содержащейся в материале перед сушкой.
Количество влаги, содержащейся в материале после сублимации.
Количество влаги, удаляемой при сублимации
где 
- начальное влагосодержание материала;
m - норма загрузки материала на единицу поверхности загрузки
- поверхность загрузки.
Задано: 
- заданная производительность, кг/сутки
|
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 77,2 | 4,1 | 13,9 | 338,6 | 4,3 |
| Яйца диетические | 74,0 | 3,4 | 12,6 | 284,6 | 3,5 |
| Гриб белый (ломтики) | 85,6 | 3,6 | 14,2 | 594,4 | 3,7 |
| Картофель (пюре) | 75,0 | 3,8 | 12,4 | 300,0 | 4,0 |
- начальная относительная влажность продукта;
- конечная относительная влажность продукта после досушивания;
- относительная влажность продукта после сублимации;
- начальное влагосодержание продукта;
- конечное влагосодержание продукта;
- коэффициент, учитывающий механические потери продукта в процессе
подготовки и загрузки сырья, по опытным данным =0.005-0.001
Выход готовой продукции 
Вес влаги, которую необходимо удалить из продукта 
|
| G, кг/сутки |
| В, % | |
| Мясо говяжье | 10 | 42,11 | 32,11 | 23,7 |
| Яйца диетические | 10 | 37, 20 | 27, 20 | 26,9 |
| Гриб белый (ломтики) | 10 | 67,0 | 57,0 | 14,9 |
| Картофель (пюре) | 10 | 38,5 | 28,5 | 25,9 |
, кг/сутки
, кг/сутки
Предварительное замораживание продукта.
Из двух способов перехода продукта в замороженное состояние, первый самозамораживание, второй предварительное замораживание, предпочтительно предварительно заморозить продукт.
Самозамораживание в вакууме подходит не для всех видов продуктов, например, у мяса в процессе самозамораживания образуется поверхностная корка, которая препятствует замораживанию и, кроме того, этот процесс очень длителен и дорог.
Расход тепла на замораживание продукта
где 
- начальная масса сырого продукта;
- теплоёмкость продукта в замороженном состоянии;
- теплоёмкость продукта при температуре выше криоскопической:
- начальная температура продукт;
- криоскопическая температура продукта;
- конечная температура охлаждения продукта;
- начальная относительная влажность продукта;
- скрытая теплота плавления.
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 21 ■- | 1,76 | 3,25 | 293,16 | 272,16 | 253,16 | 3043 | 56 |
| Яйца диетические | 18 | 1,68 | 3,18 | 293,16 | 272,63 | 2510 | 56 | |
| Гриб белый (ломтики) | 35 | 1,76 | 3,85 | 293,16 | 271,16 | 6081 | 67 | |
| Картофель (пюре) | 19 | 1,76 | 3,35 | 293,16 | 272,16 | 2788 | 58 |
, К
, К
,K
, кДж
Количество тепла, которое необходимо отвести от продукта, можно также определить по разности энтальпий продукта при начальной и конечной температурах
, кДж
где - начальная масса сырого продукта;
, 
- энтальпий продукта при начальной и конечной температурах.
Для увязывания графиков работы сублиматоров и для наилучшей загрузки морозильных устройств необходимо знать продолжительность предварительного замораживания высушиваемого материала различной формы. Продолжительность замораживания продукта любой формы может быть определена по уравнению Планка.
,
Где 
- полное количество тепла, отводимое от 1 кг продукта при доведении его до температуры замерзания, а также при замораживании до конечной температуры 
;
- температура охлаждающей среды;
- коэффициент теплопроводности замороженного продукта;
- коэффициент теплоотдачи от продукта к охлаждающей среде,
;
- плотность сырого материала;
- высота пласта нарезки замораживаемого продукта принимается 12 мм, как рекомендуемая.
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 14,49 ■- | 985 | 3,25 | 243,16 | 253,16 | 1,88 | 0,135 | 126-252 |
| Яйца диетические | 139,4 | 1045 | 3,18 | 2,16 | 0,115 | |||
| Гриб белый (ломтики) | 17,37 | 400 | 3,85 | 2,48 | 0,098 | |||
| Картофель (пюре) | 146,7 | 1050 | 3,35 | 2,04 | 0,102 |
, ч
R и P - коэффициенты, зависящие от формы и относительных размеров тела. Для прямоугольных плит, характерных для сушильных камер (противни в сублиматоре) коэффициенты R и Р зависят от соотношения сторон плиты, где l - длина b-ширина h-толщина плиты
| l/h | b/h | Р | R | l/h | b/h | Р | R |
| 1 | 1 | 0,1667 | 0,0417 | 4,5 | 1,0 | 0,2250 | 0,0580 |
| 1,5 | 1 | 0,1875 | 0,0491 | 4,5 | 3,0 | 0,3215 | 0,0902 |
| 2,0 | 1,5 | 0,2308 | 0,0656 | 5,0 | 2,0 | 0,2941 | 0,0827 |
| 2,0 | 2,0 | 0,2500 | 0,0719 | 5,0 | 5,0 | 0,3570 | 0,0982 |
| 2,5 | 1,0 | 0, 2083 | 0,0545 | 6,0 | 1,0 | 0,2308 | 0,0592 |
| 2,5 | 2,0 | 0,2632 | 0,0751 | 6,0 | 2,0 | 0,3000 | 0,0839 |
| 3,0 | 2,0 | 0,2727 | 0,0776 | 8,0 | 1,0 | 0,2353 | 0,0599 |
| 3,0 | 3,0 | 0,3000 | 0,0849 | 8,0 | 2,0 | 0,3077 | 0,0851 |
| 3,5 | 1,0 | 0,2186 | 0,0567 | 8,0 | 4,0 | 0,3200 | 0,1012 |
| 4,0 | 2,0 | 0,2857 | 0,0808 | 10,0 | 2,0 | 0,3125 | 0,0865 |
| 4,0 | 3,0 | 0,3156 | 0,0887 | 10,0 | 5,0 | 0,3846 | 0,1037 |
| 4,0 | 4,0 | 0,3333 | 0,0929 | - | - | 0,5 | 0,125 |
Расчёт общего времени сублимационной сушки.
При расчёте процесса сушки пользуются эмпирическим коэффициентом массоотдачи 
, который предварительно определяют экспериментально для каждого продукта: 
где 
- убыль массы материала за время 
;
,
- давление насыщения, соответствующее температуре материала и конденсации; F - поверхность испарения.
Скорость сублимации со всей поверхности
Продолжительность сублимации
При сублимации из равномерного слоя материала толщиной h имеем
Плотность сырого материала 
где 
- плотность сухого остатка.
Для расчёта общего времени сублимационной сушки из слоя Э.И. Гуйго была предложена следующая формула:
- конечное влагосодержание материала;
- давление в сублиматоре;
- конечная температура материала;
- приведённый коэффициент скорости сушки при досушивании. Поверхность материала значительно возрастает, если материал гранулируемый.
Норма загрузки в случае сушки гранул одинакового размера,
где N - число частиц, загруженных на единицу поверхности;
- объём одной частицы;
-длина ребра куба (примем, что частица имеет форму куба).
Поверхность одной частицы 
Общая поверхность всех частиц 
Для пластины гидравлический радиус сублимации 
, м
где 
- площадь, занимаемая пластиной; 
- открытая поверхность сублимации;
h - толщина пластины.
При одностороннем высушивании ~, 
=h. При двухстороннем высушивании ~
, =h/2
|
|
Па |
Па |
|
Па |
| |
| Мясо говяжье | 0,01 | 1,238 / 165 | 0,167 / 22 | 224,6 | 0,525 / 70 | 20 |
| Яйца диетические | 271,7 | |||||
| Гриб белый (ломтики) | 155,5 | |||||
| Картофель (пюре) | 262,5 |
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 9,124 | 3,579 | 12,703 |
| Яйца диетические | 8,988 | 3,878 | 12,873 |
| Гриб белый (ломтики) | 4,873 | 3,802 | 8,675 |
| Картофель (пюре) | 9,248 | 3,687 | 12,935 |
, ч
, чДействительная поверхность сублимации 
Где 
- коэффициент использования поверхности.
После подстановки в выражение, для определения времени сублимации
Отношение объёма частицы к поверхности сублимации назовём гидравлическим радиусом
Тогда выражение для определения времени сублимации примет вид
,,
- численные значения коэффициентов определены из опыта для трёх материалов типичной структуры и приведены в таблице.
| Структура материала | В,
|
|
|
| А,
|
| Коллоидного | 0,131 | 0,06275 | 47,8 | 0,1572 | 6410 |
| Каппилярно-пористого | 0,222 | 0,00551 | 0,2664 | 81.2 | |
| Коллоидного каппилярно - пористого | 0,557 | 0,0051 | 0,6684 | 315,0 |
, %
, - давление насыщения, соответствующее температуре материала и конденсации, численные значения приведены в таблице.
|
|
|
|
|
| -50 | 0,029 | -20 | 0,772 |
| -45 | 0,052 | -15 | 1,238 |
| -40 | 0,093 | -10 | 1,946 |
| -35 | 0,167 | -5 | 3,008 |
| -30 | 1,280 | 0 | 4,579 |
| -25 | 0,471 |
Число циклов сублимационной сушки.
- продолжительность цикла сушки, ч;
- вспомогательное время, необходимое для подготовки и установки к следующему чиклу сушки, ч; зависит от конструкции аппарата уровня механизации работ, может быть определена из практических замеров, надо стремится снизить это время;
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 10 | 42,0 | 32,0 |
| Яйца диетические | 10 | 37,0 | 27,0 |
| Гриб белый (ломтики) | 10 | 67,0 | 57,0 |
| Картофель (пюре) | 10 | 39,0 | 29,0 |
, кг
, кг
, кг Зная 
и можно определить часовую производительность установки по сырью: 
по сухому продукту 
среднее количество удаляемой влаги 
В связи с большой неравномерностью влаговыделения во время сушки эта величина не может быть использована в расчётах.
Отношение максимального для данного процесса сушки часового влаговыделения к среднему расчётному часовому количеству удаляемой влаги называется коэффициентом неравномерности сушки.
Коэффициент неравномерности сушки 
изменяется в пределах от 1,5 до З,5 в зависимости от вида продукта, формы и размеров и принятой конструкции сушильной камеры
|
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 15 | 1 | 2,8 | 2,1 | 0,667 |
| Яйца диетические | 15 | 2,5 | 1,8 | 0,667 | |
| Гриб белый (ломтики) | 8 | 3,7 | 3,2 | 0,556 | |
| Картофель (пюре) | 15 | 2,6 | 1,9 | 0,667 |
, ч
2. Конструкторская часть 2.1 Расчет на прочность камеры сублиматора и конденсатора
Геометрия камер:
| Параметры | Сублиматор | Конденсатор |
| Длина обечайки, м | 1,2 | 0,66 |
| Внутренний диаметр обечайки, м | 1,03 | 0,6 |
| Радиус сферической крышки, м | 0,86 | 0,55 |
| Толщина стенки, м | 0,005 | 0,003 |
| Длина соединительного патрубка, м | 0,5 | |
| Внутренний диаметр соединительного патрубка, м | 0,4 | |
Площадь внутренней поверхности системы:
, где
- площадь внутренней поверхности сублиматора;
- площадь внутренней поверхности конденсатора;
- площадь внутренней поверхности вакуумного трубопровода;
Объем системы:
, где
- объем внутренней поверхности сублиматора;
- объем внутренней поверхности конденсатора;
- объем внутренней поверхности вакуумного трубопровода;
Материал:
Сталь коррозионно-стойкая 12Х18Н10Т
Предел выносливости 
Модуль упругости первого рода 
Коэффициент запаса устойчивости 
Скорость удельного газовыделения, измеряемая потоком газа, десорбирующегося с единицы поверхности 
2.1.1 Расчет на прочность оболочки конденсатора
Допускаемое давление из условия прочности:
Где 
- толщина стенки обечайки
- прибавка на коррозию
- радиус обечайки
Допускаемое давление из условия устойчивости:
Где 
- длина обечайки
Допускаемое наружное давление:
Коэффициент запаса: 
2.1.2 Расчет на прочность оболочки сублиматора
Допускаемое давление из условия прочности:
Где 
- толщина стенки обечайки
- прибавка на коррозию
- радиус обечайки
Допускаемое давление из условия устойчивости:
Где 
- длина обечайки
Допускаемое наружное давление:
Коэффициент запаса: 
2.2 Расчёт основных размеров сублиматора
При плотности исходного продукта 
общий объём сырья, одновременно загружаемого во все сублиматоры установки: 
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 42,0 | 985 | 0,043 |
| Яйца диетические | 37,0 | 1045 | 0,035 |
| Гриб белый (ломтики) | 67,0 | 400 | 0,062 |
| Картофель (пюре) | 39,0 | 1050 | 0,037 |
Для сушки продукт должен быть размещён в слое минимальной толщины. Нередко обусловленной кулинарными требованиями обычно h = 5 + 20 мм.
Общая площадь, необходимая для размещения всего объёма продукта в слое выбранной толщины
|
|
| h, м |
| |
| Мясо говяжье | 42,0 | 0,043 | 0,01 | 4,3 |
| Яйца диетические | 37,0 | 0,035 | 3,5 | |
| Гриб белый (ломтики) | 67,0 | 0,062 | 6,2 | |
| Картофель (пюре) | 39,0 | 0,037 | 3,7 |
Далее определяют площадь противней, которые необходимо разместить в сублиматоре
=0,8 - учитывает неравномерность заполнения противней слоем продукта.
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 0,8 | 4,3 | 3,575 |
| Яйца диетические | 3,5 | 4,375 | |
| Гриб белый (ломтики) | 6,2 | 7,75 | |
| Картофель (пюре) | 3,7 | 4,625 |
В результате проектирования сублиматора получены следующие показатели:
| Длина цилиндрической части м | 1,2 |
| Диаметр цилиндрической части м | 1,03 |
| Объём цилиндрической части, м | 1 |
| Ширина контейнера, м | 0,7 |
| Длина контейнера, м | 1 |
| Длина противня, м | 1 |
| Ширина противня, м | 0,33 |
| Площадь противня, | 0,33 |
| Общая площадь противней в контейнере, | 6,60 |
Так как теплообмен в сублиматоре определяется довольно сложными процессами массообмена, целесообразно расчёт вести по количеству подводимого в сублиматор тепла.
Примем, что поверхность нагревательных элементов равна поверхности загрузки сублиматора.
Таким образом, обеспечивается равномерное распределение тепла над высушиваемым материалом.
Таким образом, тепловой расчёт сублиматора сводится к нахождению тепловых потоков, которые должны создаваться нагревательными элементами для поддержания заданных температур и режимов сублимации.
В сушильную камеру поступает тепло от нагревателей и из окружающей среды за счёт теплопритока через стенки камеры
где 
- тепло, выделяемое нагревателями
- теплопритока через стенки камеры
При электрическом подогреве = 0,24
, кДж
где - продолжительность работы нагревателя.
При циркуляции горячего теплоносителя через полые плиты количество тепла, выделяемого в камеру, определяется выражением
где 
- вес циркулирующего теплоносителя;
-теплоёмкость теплоносителя;
-температура теплоносителя на входе в сублиматор;
- температура теплоносителя на выходе из сублиматора.
Тогда всё тепло, вводимое в сушильную камеру в единицу времени
или 
где К - коэффициент теплопередачи через стенку камеры;
- наружная поверхность камеры;
- разность температуры помещения и камеры.
Это тепло расходуется на испарение влаги и на нагревание высушиваемого материала, а также на прогрев всей массы камеры,
В период сублимация удельный расход тепла на удаление 1 кг влаги различен для процессов сублимации (на начальной стадии сушки) и испарения (в конце сушки).
Рассчитав количество сырья загружаемого в один сублиматор
|
| n, шт. | i |
| |
| Мясо говяжье | 84,0 | 2 | 1 | 42,0 |
| Яйца диетические | 74,0 | 37,0 | ||
| Гриб белый (ломтики) | 100,0 | 50,0 | ||
| Картофель (пюре) | 78,0 | 39,0 |
, кгопределяют количество влаги, удаляемой при сублимации
|
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 338,6 | 4,3 | 74.78 | 42,0 | 25,264 |
| Яйца диетические | 284,6 | 3,5 | 37,0 | 22,914 | |
| Гриб белый (ломтики) | 594,4 | 3,7 | 50,0 | 41,428 | |
| Картофель (пюре) | 300,0 | 4,0 | 39,0 | 23,648 |
,%
,%
,%
, кг
, кгНа этом участке температура меняется от начальной 
до 
= 0°С, соответственно меняются и значения р - теплоты сублимации, значение теплоты сублимации определяется по средней температуре продукта.
|
|
|
|
|
| -30 | 2903,4 | -18 | 2876,3 |
| -28 | 2898,3 | -16 | 2871,7 |
| -26 | 2892,3 | -14 | 2866,7 |
| -24 | 2888,9 | -12 | 2862,1 |
| -22 | 2884,3 | -10 | 2857,5 |
| -20 | 2880, 19 | 0 | 2834,1 |
Тогда количество теплоты, затраченное на процесс сублимации, определяется: 
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 2526,4 | 2866,7 | 7,242 |
| Яйца диетические | 22,914 | 6,5685 | |
| Гриб белый (ломтики) | 41,428 | 9,010 | |
| Картофель (пюре) | 23,648 | 6,78 |
Количество влаги удалённое путём испарения:
|
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 4,3 | 74.78 | 42,0 | 25,264 | 6,749 |
| Яйца диетические | 3,5 | 37,0 | 22,914 | 17,784 | |
| Гриб белый (ломтики) | 3,7 | 67,0 | 31,428 | 4,299 | |
| Картофель (пюре) | 4,0 | 39,0 | 23,648 | 7,432 |
, кгНа этом участке температура меняется от начальной 
до 
= 20°С
В период досушивания на испарения влаги и нагрев материала расходуется
,
где R - среднее значение теплота испарения воды;
r - среднее значение теплота плавления льда в продукте.
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 2834,1 | 209,34 | 2625 | 1,772 |
| Яйца диетические | 234,46 | 2600 | 2,024 | |
| Гриб белый (ломтики) | 280,52 | 2554 | 1,098 | |
| Картофель (пюре) | 242,83 | 2591 | 1,926 |
Полный расход тепла в одном испарителе:
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 7,242 | 1,772 | 9,014 |
| Яйца диетические | 6,568 | 2,024 | 8,592 |
| Гриб белый (ломтики) | 9,010 | 1,926 | 10,108 |
| Картофель (пюре) | 6,78 | 1,772 | 8,706 |
Максимальное количество тепла необходимого для подвода к продукту в начальный период сублимации льда с поверхности
,
где 
- максимальное значение теплоты сублимации, определяется по начальной температуре продукта; 
- время сублимации; 
- количество влаги, удаляемой при сублимации.
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 25,264 | 7,756 | 2880, 19 | 9,382 |
| Яйца диетические | 22,914 | 7,462 | 8,844 | |
| Гриб белый (ломтики) | 31,428 | 8,176 | 8,558 | |
| Картофель (пюре) | 23,648 | 7,738 | 8.802 |
Нагреватели сублиматора рассчитываются исходя из условия кратковременного получения от них 
тепла.
Максимальное количество тепла, которое необходимо получить от всех нагревателей, размещённых в сублимационной камере
где 
= 1.1 - 1.15 - коэффициент, учитывающий непроизвольный расход энергии на нагрев самих нагревателей, корпуса и аппаратуры сублиматора, на повышение температуры пара уходящего в конденсатор.
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 9,382 | 1,15 | 10,798 |
| Яйца диетические | 8,844 | 10,171 | |
| Гриб белый (ломтики) | 8,558 | 9,842 | |
| Картофель (пюре) | 8.802 | 10.122 |
Требования к нагревателю:
возможность плавной регулировки теплосъёма с нагревателей и снижения теплосъема
с нагревателей до нуля в конце сушки;
нагреватель необходимо изготовить в виде плиты минимальной толщины, чтобы обеспечить небольшой коэффициент использования объёма сублиматора;
- количество энергии, излучаемой нагревателем вверх и вниз должно быть одинаково, размеры длины должны быть равны размерам противней с продуктом;
- температура плиты должна быть по возможности более высокой, так как в условиях сублимационной сушки наиболее эффективен подвод тепла излучением;
должно быть обеспечено максимальная равномерность температуры на всей плоскости плиты нагревателя.
Максимальную мощность нагревателей, для одного сублиматора находят из условия
Количество нагревателей в сублиматоре на единицу больше количества рядов, тогда мощность одного нагревателя
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 10,798 | 3,485 | 10 | 0,317 |
| Яйца диетические | 10,171 | 3,285 | 0,299 | |
| Гриб белый (ломтики) | 9,842 | 3,179 | 0,289 | |
| Картофель (пюре) | 10,122 | 3,269 | 0,297 |
Выбирается материал нагревателя НИХРОМ:
удельное сопротивление, при 20
С;
= 0.00012 - 0.0004 - температурный коэффициент сопротивления.
Зная U = 220 В определяется ток
Далее определяется потребная температура излучающей поверхности нагревателя
где 
,
- температура поверхности нагревателя и продукта,°К;
- площадь обкладки нагревателя, равная площади противней в одном горизонтальном ряду, 
- приведённая степень черноты поверхности степень черноты поверхности продукта и нагревателя
В расчётах принимается 
=
, так как данные по в литературе отсутствуют.
= 1.2-1.25 - учитывает влияние конвективного теплообмена между нагревателем и продуктом.
Температура нихромовой проволоки 
,
где С =0,7-0,8 - величина, учитывающая охлаждение системы.
Далее определяется удельное сопротивление проволоки при данной температуре.
Зная силу тока и температуру нихромовой проволоки 
по справочнику электрических нагревательных приборов определяется диаметр проволоки у 1000°С и 0,94А - 0,1 мм)
Затем определяется потребная длина нагревателя 
2.5 Выбор типа конденсатора и его расчёт
В результате теоретических и экспериментальных исследований с последующей опытной проверкой в промышленных условиях в качестве основного принципа конструктивного оформления конденсаторов вакуум сублимационных установок принято устройство ступенчатого конденсатора с посекционным включением рабочей поверхности на охлаждение.
Первая особенность конденсатора - его расположение. Конденсатор составляет единое целое с сублиматором, и при расчёте конденсатора практически следует иметь в виду лишь группу трубных секций, каждая из которых включается через определённые промежутки времени.
В этих условиях расчёт конденсатора сводится к определению требуемого числа секций, определение поверхности каждой и разработке графика их включения на охлаждения.
Определение часового влаговыделения.
Зная закономерность влаговыделения с квадратного метра поверхности продукта производительность установки и длительность процесса сушки, легко установить характер влаговыделений походу процесса. Для этой цели следует определить общую поверхность испарения F по формуле: 
где 
- поверхность протвиней, 
;
- коэффициент, учитывающий проходное сечение противня:
для сетчатого = 1.1, для сплошного = 0.8;
- коэффициент, учитывающий степень использования поверхности противня для раскладки продукта = 0.7 - 0.9;
- коэффициент, учитывающий объёмное выделение влаги, значения даны в таблице
| Коэффициент | Способ замораживания | |
| Предварительно-замороженные | Самозамораживание | |
| Мясо говяжье | 1,0 | 1,2 |
| Яйца диетические | 1,1 | 1,3 |
| Гриб белый (ломтики) | 1,3 | 1.5 |
| Картофель (пюре) | 1,2 | 1,4 |
Результат вычислений представлен в таблице.
|
|
|
|
|
| |
| Мясо говяжье | 1,1 | 0,7 | 1,0 | 6,6 | 5,1 |
| Яйца диетические | 0,7 | 1,1 | 5,6 | ||
| Гриб белый (ломтики) | 0,7 | 1,3 | 6,6 | ||
| Картофель (пюре) | 0,7 | 1,2 | 6,1 |
,Определив общую поверхность испарения, определяем максимальное часовое поступление вымораживаемого пара. Для этого воспользуемся усреднённым графиком скорости сушки, составленным на основе опытных данных промышленного использования вакуумно-сублимационных установок.
Максимальная величина площадь испарения F = 6.6
Яблочное пюре, максимальная величина скорости сушки (обычно для 1,2,3,4 - го часа) по усреднённому графику скорости сушки 
.
Тогда максимальное часовое поступление вымораживаемого пара, M=S
F=6.61.2=7.92, кг/ч
Определение тепловой нагрузки на испарительные батареи конденсатора.
| Исходные данные для расчёта | |
| Производительность по намороженному льду за цикл, кг | 42 |
| Максимальное часовое поступление вымораживаемого пара, кг/ч | 8 |
| Давление в системе, мм. рт. ст. / Па | 0.525/70 |
| Температура входящей парогазовой смеси,°С | 20 |
| Температура поверхности конденсации,°С | -35 |
| Температура помещения в котором находится конденсатор,°С | 20 |
Температура поверхности конденсации 
= - 35°С, выбрана из условия возможности использования для охлаждения конденсатора холодильной машины, работающей на Хладоне-R22.
Полезная тепловая нагрузка на конденсатор:
где 
- количество намороженного льда за 1 час;
- скрытая теплота сублимации льда при 
- теплоёмкость водяного пара;
- температура конденсации (вымораживания) пара,°С
- температура входящей парогазовой смеси.
Потери в окружающую среду определяются исходя из ориентировочных размеров конденсатора высоты 800 мм и диаметра 400 мм. Изоляция минеральная вата толщиной 75 мм с коэффициентом теплопроводности 
Коэффициент теплопередачи стенки с такой изоляцией составляет 
Наружная поверхность конденсатора с учетом толщины изоляции будет. 
Теплоприток из помещения 
:
где 
= 1.643 - наружная поверхность конденсатора;
- разность между температурой окружающей среды и температурой конденсации.
Общая нагрузка на испарительные батареи конденсатор
2.5.1 Расчёт необходимой поверхности
Пропускная способность соединительного патрубка определяется в первом приближении по уравнению
Где 
= 0.3 - радиус соединительной трубы, м;
= 0.2 - длина участка, м;
d = 0.6 - диаметр затвора, м;
= 1.238 - давление у поверхности сублимации, мм. рт. ст;
= 0.167 - давление у поверхности конденсации, мм. рт. ст;
Объём водяного пара при среднем давлении в системе
= 8 - количество намороженного льда за 1 час, кг/ч;
= 0.525 - среднее давление в системе, мм. рт. ст. с учётом коэффициента
неравномерности испарения 1.2
Скорость откачки пара конденсатором
Так как пропускная способность соединительного трубопровода, полученная в расчете.
- примерно в 10000 раз больше объёма пара, подлежащего, откачке 
, то членом 
- пренебрегаем.
поверхность конденсатора, обеспечивающая требуемую скорость откачки,
,
где 
= 0.167 - давление у поверхности конденсации, мм. рт. ст.;
= 0.72 - определяется по графику, по среднему давлению в системе;
= 0.525рт. ст. и принятом расстоянии между испарительными
батареями 
=0.05м.
Принимаем допускаемую толщину слоя льда = 0.007м, тогда площадь поверхности для обеспечения льда такой толщины
Сравнивая площади поверхностей 
= 0,0467 и 
= 4.665, делаем вывод, что поверхность с площадью = 4.665 обеспечивает необходимую толщину слоя льда и в то же время гарантирует полную откачку пара конденсационной поверхностью, так как для откачки требуемого количества пара достаточно иметь поверхность, равную
= 0.0467 (эта поверхность была бы достаточна для непрерывной конденсации, если бы она полностью и непрерывно очищалась от конденсата).
Таким образом, принимаем = 4.665.
Удельный тепловой поток через поверхность конденсации
Коэффициент теплоотдачи от стенки к хладагенту - хладон-22
Как видно из расчёта, удельный тепловой поток получается значительно меньше величин, предлагаемых в работах основанных на опытных данных, Т.е. выбранная поверхность с площадью = 4.665, справится с необходимой нагрузкой.
Термическое сопротивление.
Для простоты расчёта принимается то, что температура стенки трубы и связанного с ней ребра будут одинаковы. Ввиду малой толщины стенки трубы определение термического сопротивления проводим по формуле для плоской стенки.
Где =0,001 - толщина стенки трубы наготовленной из коррозионностойкой стали;
- коэффициент теплопроводности коррозионностойкой стали.
Температура поверхности конденсации в конце цикла намораживания при толщине намороженного льда 
,
где 
,°С - температура поверхности конденсации в конце цикла намораживания; = 35°С - температура поверхности конденсации в начале цикла намораживания;
q = 5378, 
- удельный тепловой поток;
- толщина слоя намороженного льда;
- коэффициент теплопроводности льда.
Следовательно, в конце цикла намораживания температура поверхности конденсации будет равна = - 29,°С, т.е. ниже максимально допустимой.
Определение габаритов сублимационного конденсатора.
Предельно допустимую рабочую длину охлаждающих элементов конденсатора находим из графиков. Для температуры конденсации t = - 30,°С и давлении системы =0.525, мм. рт. ст., и принятом расстоянии между испарительными батареями 
=0.05, м имеется 
Эта величина является предельной для принятого расстояния между испарительными батареями.
В качестве вымораживающих элементов конденсатора принимаем вертикальные короткошланговые батареи с одним сплошным касательным ребром вдоль всех вертикальных труб батареи.
Диаметр вертикальных труб 
= 0.02, м, диаметр верхнего и нижнего коллекторов 
= 0.032, м, шаг труб в батарее принимаем 
=0.045, м.
Теплообменная поверхность 1 м вертикальной трубы с учётом касательного ребра
Высота вертикальных труб определится из выражения
Общее количество вертикальных испарительных труб
Общая длина коллекторных труб
Площадь поверхности коллекторных труб
Полная поверхность теплообмена в конденсатор
Расход тепла на расплавлении намороженного в конденсаторе льда.
Предварительное оттаивание намороженного льда от испарительных труб осуществляется парами горячего хладагента. Конструкция испарительных батарей выполнена таким образом, что намороженные плиты льда после подачи в испарительные батареи горячих паров Хладола-22 подтаивают и сползают на дно, где лед окончательно расплавляется за счёт тепла, выделяемого электронагревательным элементом конденсатора. Для расплавления намороженного в конденсаторе льда необходимо подвести тепло
где
= 32кг - количества льда сконденсированного за цикл;
= - 30°С - температура конденсации;
= 5°С - температура выводимого жидкого конденсата;
= 0°С - температура плавления льда;
- теплота плавления льда;
- теплота нагрева жидкого конденсата;
- теплоемкость льда;
- теплоемкость материала батареи (конструкционная сталь);
- масса испарительных батарей, кг;
Испарительные батареи конденсатора изготовлены из стальных коррозионностойких труб с толщиной стенки 1 мм.
Полная поверхность теплообмена в конденсаторе 
= 5.12, ,
тогда объём 
Плотность коррозионностойкой стали 
= 7630 
, масса испарительных батарей 
Электрическая мощность нагревателя.
- тепловая нагрузка па нагреватель;
= 45мин = 0.75ч - время оттаивания намороженного льда
860 - тепловой эквивалент 1 кВт/ч
= 0.95 - коэффициент полезного действия нагревателя.
3. Охрана труда и экология 3.1 Анализ установки с точки зрения БЖД
В данном дипломном проекте разрабатывается установка, используемая в фермерском хозяйстве для изготовления сублимированного пищевого продукта. При работе установки могут возникать различные опасные и вредные производственные факторы. Установка состоит из проектируемого вакуумного механического ротационно-пластинчатого насоса; вакуумной сублимационной камеры объемом 1м3; камеры-десублиматора, рассчитанную на 50 кг льда; холодильного агрегата для подачи хладагента. Рабочий газ-воздух.
Проектируемый вакуумный насос обладает следующими номинальными параметрами: быстрота откачки 60 м3/ч, предельное остаточное давление 10 Па, давление нагнетания 105 Па. Привод насоса осуществляется от электродвигателя мощностью 2,2 кВт и частотой вращения вала 1500 об/мин.
Насос откачивает из камеры воздух, содержащий пары воды, которые конденсируются в десублиматоре. Опасные факторы для оператора установки - вибрация, шум, поражение электрическим током, т.к. почти все приборы работают от электрической цепи.
Основными факторами, которые следует учитывать при оценке условий труда людей при эксплуатации установки являются:
- шум
- вибрация
- нагретые поверхности
- возможность возникновения пожара
- поражение электрическим током
3.2 Освещение
Важное место в комплексе мероприятий по охране труда и оздоровлению условий труда работающих занимает создание оптимальной световой среды, т.е. рациональная организация естественного и искусственного освещения помещения и рабочих мест. Для создания нормальных условий при обслуживании установки освещение на участке комбинированное.
Проектируемая установка снабжена измерительными приборами, показание которых выводится на жидкокристаллический экран, толщина линий шрифта которого составляет 0.5 мм. Наименьший размер объекта различия (0.3…0.5) мм. Поэтому правильная организация естественного и искусственного освещения рабочего места имеет очень важную роль для обеспечения благоприятных условий труда оператора.
Требования, которые должны соблюдаться при оборудовании рабочих мест, предназначенных для работы с вычислительной техникой:
1. Обеспечить уровни освещенности и контрастности на экране и вокруг него, которые обеспечили бы зрительный комфорт и позволяли бы адаптацию к типу задачи оператору.
2. Соблюдать равномерную яркость в различных зонах зрительного пространства так, чтобы избежать зрительного дискомфорта.
Освещенность на рабочем месте должна быть порядка 500 люкс, так как согласно СНиП 23-09-95 при сборке и разборке установки скорость различения деталей при этой освещенности максимальна и не требует большого зрительного напряжения.
Для общего освещения не менее 300 люкс при использовании газоразрядных ламп.
3.3 Вибрация и шум
По ГОСТ 12.1.012-90 "Вибрационная безопасность. Общие требования" вибрация от насосов относится к общей вибрации. Для общей вибрации нормы вибрационной нагрузки на оператора установлены для категорий вибрации.
К категории 3 типу "а" относится технологическая вибрация, которая образуется в результате работы машин или передается на рабочие места, не имеющие источников вибрации. Данная установка используется в помещениях с возможным использованием других источников вибраций, поэтому в нашем случае вибрация по источнику ее возникновения относится к категории 3 тип "а" - технологическая вибрация (вертикальная и горизонтальная) в производственных помещениях с источниками вибраций. Вибрации в данной установке относятся к общим вибрациям, передающимся через опорные поверхности на тело стоящего или сидящего человека.
В соответствии с ГОСТ 12.1.012-90 "Вибрационная безопасность. Общие требования", установлены допустимые значения и оценки гигиенических характеристик вибраций, определяющих ее воздействие на человека.
При постоянных шумах нормируются уровни звуковых давлений в восьми октавных полосах со среднегеометрическими частотами от 63 до 8000 Гц. По ГОСТ 12.1.003-83 "Шум. Общие требования безопасности" (СТ СЭВ 1930-79) установлены следующие допустимые уровни звукового давления в лаборатории с шумным оборудованием.
Таблица 3.2
| Рабочее место | Уровни звукового давления Lp в дБ, в октавных полосах со среднегеометрическими частотами в Гц. | Уровни звука и эквивалентные уровни звука, дБА. | |||||||
| 63 | 125 | 250 | 500 | 1000 | 2000 | 4000 | 8000 | ||
| Выполнение всех видов работ на постоянных рабочих местах в производственных помещениях и на территории предприятий | 95 | 87 | 82 | 78 | 75 | 73 | 71 | 69 | 80 |
Основными шумовыми характеристиками машин, используемых в установке, являются октавные уровни звуковой мощности в октавных полосах со среднегеометрическими частотами 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Гц и корректированный уровень звуковой мощности (дБА).
Причинами возникновения шума и вибрации в установке могут быть: местные сопротивления в трубопроводе вакуумной линии; местные сопротивления во всасывающих патрубках, соединяющих линию с вакуумным насосом; насос, электродвигатель.
Всасывающий патрубок представляет собой прямой трубопровод с диаметром проходного сечения не менее диаметра проходного сечения всасывающего патрубка насоса, т.е. эта часть установки не может быть источником возникновения шума и вибрации.
Покупной электродвигатель и агрегат для подачи хладагента так же не могут быть источниками появления шума, поскольку для него норма уровня шума соблюдена производителем. Их вибрация значительно снижена за счет применения виброизолирующих опор.
Потенциальным источником возникновения шума и вибрации является проектируемый вакуумный насос. В насосе шум возникает:
1) на всасывании в результате неравномерности заполнения газом ячейки всасывания;
2) на нагнетании в результате быстрого выталкивания газа из ячейки нагнетания через нагнетательные патрубки в обеих ступенях и через нагнетательное окно в первой ступени;
3) в трубопроводах из-за местных сопротивлений (во всасывающем патрубке при прохождении газа через фильтр, в нагнетательном патрубке при прохождении газа через маслоотбойник, в клапанах из-за изменения направления потока, при прохождения газа от окна нагнетания к окну всасывания через выфрезированный канал);
4) в результате трения поверхностей пластин и расточки цилиндров, пластин и роторов.
В соответствии с ГОСТ 12.1.003-83 установлен допустимый уровень шума на постоянных рабочих местах работников цеха, в котором от работников не требуется высококвалифицированная работа без часто получаемых указаниями, не требующая сосредоточенности: 80 дБА.
При расчете насоса определены диаметры всасывающего и нагнетательных патрубков, а также проходная площадь нагнетательного окна и канала, при которых скорость газа в них не превышает 15 м/с. При такой скорости газа уровень шума не превышает норму.
Трущиеся поверхности смазываются маслом ВМ-1, что уменьшает трение, а следовательно и уровень шума. В пользу незначительности уровня шума, возникающего в результате трения, говорят практические данные.
Вибрация в проектируемом насосе может возникнуть из-за дисбаланса ротора либо из-за изменения положения центра масс пластин.
Для снижения дисбаланса ротора проводится его статическая балансировка на специализированном станке.
При изменении положения центра масс пластин вибрацию насоса вызывают нескомпенсированные свободные силы и моменты, которые можно определить математически.
Свободная сила 
, где 
- сумма масс пластин первой и второй ступеней насоса; 
- относительный эксцентриситет ротора и цилиндра; 
- радиус расточки цилиндра; 
- угловая скорость вращения ротора.
Свободный момент
Значение свободной силы является значительным, необходимо применить виброизоляцию опор насоса.
Вывод: насос может быть размещен в производственных помещениях с постоянными рабочими местами, где эквивалентный уровень звука не должен превышать 80 дБА. Дополнительная защита от шума не требуется. Для предотвращения вредного воздействия вибрации необходимо применить виброизоляцию опор вакуумных насосов.
3.4 Расчет виброизолирущих опор
Для снижения вредного воздействия вибрации проектируемого вакуумного насоса необходимо установить его на виброизолирующие опоры.
Установка машин и агрегатов на виброизолирующие опоры приводит к ослаблению передачи вибраций от этих машин фундаменту, что в свою очередь обусловливает снижение уровня вибраций рабочих мест.
Поэтому для снижения уровня вибраций, вызываемых работой пластинчато-роторного насоса, применяются резиновые виброизолирующие прокладки. Они крепятся между опорой насоса (лапкой) и рамой, на которой устанавливается агрегат.
Частота вращение ротора проектируемого насоса 
.
Основная частота возмущающей силы 
Собственная частота колебаний насоса, установленного на виброизолирующие опоры 
Принято 
Коэффициент передачи 
В качестве материала виброизоляции выбрана резина на каучуковой основе №3311 с твердостью по ГОСТ 263-75 
Па и динамическим модулем упругости равным 
Па или 250 
, где 
= 5·106 Па - допустимое напряжение сжатия. Выбрана резина ИРП1015.
Динамический модуль упругости выбранного материала 
Статическая осадка виброизоляционной прокладки 
Высота прокладки 
Масса насоса 
Число опор 
Суммарная площадь виброизоляционной опоры 
Из конструкторских соображений опоры насоса имеют размеры 
. Площадь опоры насоса превышает расчетную площадь виброизоляционной опоры. Следовательно можно принять площадь виброизоляционной опоры .
Таким образом, для уменьшения вредного воздействия вибрации насоса необходимо установить виброизоляционные опоры размером 
, изготовленные из резины №3311.
3.5 Электробезопасность
Установка спроектирована с учетом требований по ГОСТ 12.1.019-79 (СТ СЭВ 4830-84).
При проектировании насоса были учтены требования "правил устройства электроустановок", которые регламентируют устройство электрооборудования. Для обеспечения безопасной, безаварийной и высокопроизводительной работы насоса необходимо наряду с совершенным исполнением и оснащением средствами защиты так организовать эксплуатацию, чтобы исключить всякую возможность ошибок со стороны обслуживающего персонала. Структура организации эксплуатации приведена в "Правилах технической эксплуатации электроустановок потребителей" и "Правилах техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей".
В соответствии с Правилами устройства электроустановок производится классификация помещений по степени опасности поражения электрическим током. Помещение в которой находится данная установка - сухое, беспыльное с нормальной температурой воздуха, но в ней присутствуют токопроводящие железобетонные полы. Поэтому она относится ко второму классу помещений, т.е. к помещениям с повышенной опасностью.
Электроустановки и их части должны быть выполнены таким образом, чтобы работающие не подвергались опасным и вредным воздействиям электрического тока и электромагнитных полей, и соответствовать требованиям электробезопасности.
Проектируемый насос имеет в качестве привода асинхронный двигатель питаемый от сети 380В, мощностью 2.2КВт, мощность холодильного агрегата 900 Вт, мощность нагревателей камеры 3 КВт, поэтому в работе установки электробезопасность имеет большое значение.
Проводка электродвигателя и щита автоматики изолирована. Корпусы насосов, электродвигатель, щит автоматики заземлены по системе TN-C (с глухозаземленной нейтралью, рис. 2.).
Рис.2 Схема заземления.
1 - заземлитель нейтрали источника питания, 2 - открытые проводящие части.
Токоведущие части, находящиеся под напряжением, изолированы и недоступны для случайного прикосновения. Устранена возможность поражения током при появлении напряжения на корпусе и других частях электрооборудования посредством автоматического срабатывания реле защиты и останова насоса блоком управления.
Таким образом, можно сделать вывод об электробезопасности установки.
3.6 Пожарная безопасностьУстановка спроектирована с учетом требований по ГОСТ 12.1.004-81 (Пожарная безопасность. Общие требования).
Источником пожара в проектируемой установке (форвакуумный насос, электродвигатель насоса, холодильный агрегат для подачи насоса, щит автоматики и управления) могут послужить электродвигатели и система прогрева камеры.
Для оценки пожароопасности того или иного агрегата необходимо знать, какие огнеопасные вещества или смеси используются или образуются при работе системы. В соответствии со строительными нормами и правилами производства подразделяются по взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности на 6 категорий. Данное помещение относится к категории
В - пожароопасное, т.к. в нем применяется вакуумное масло ВМ-1 ГОСТ 38.01402 с температурой вспышки 140оC.
Для предупреждения пожароопасностей при работе с легковоспламеняющимися жидкостями (ЛВЖ) (бензином и спиртом, которые применяются для очистки и обезжиривания деталей при сборке) необходимо соблюдать требования по безопасному ведению работ с ЛВЖ, действующие на данном предприятии.
Причиной возникновения пожара при эксплуатации установки может стать электродвигатель. Чтобы избежать перегрева двигателя насоса НВР, статор охлаждается проточной водой. Для этого на корпусе электродвигателя предусмотрена рубашка охлаждения. Подшипниковые узлы смазываются маслом. Чтобы масло не попадало в электродвигатель, предусмотрены лабиринтные уплотнения. В двигатели насоса охлаждающая вода и масло не попадают, следовательно, установка с этой точки зрения опасности не представляет.
Может произойти короткое замыкание при повреждении изоляции электродвигателя. Изоляция не испытывает никаких механических нагрузок, но может повредиться в результате перегрева электродвигателя. Поэтому при повышении температуры электродвигателя больше допустимой, электродвигатель автоматически отключается (срабатывает реле защиты).
Подвод воды обеспечен таким образом, чтобы охлаждался не только электродвигатель, но и подшипники. Помимо охлаждающей воды, тепло от подшипников отводит масло, непрерывно подаваемое к ним. Таким образом исключается перегрев подшипников.
При температуре 140оC происходит вспышка масла. Поэтому недопустимо повышение температуры масла свыше 80оC. Рабочая температура 60оC, что является допустимым значением. В случае возникновения возгорания, срабатывает реле автоматического останова насосов установки и подается звуковой сигнал.
Проектирование и эксплуатация всех промышленных предприятий регламентируется "Строительными нормами и правилами" (СниР11-90-81, СниР 11-2-80), "Правилами устройства электроустановок", а также "Типовыми правилами пожарной безопасности промышленных предприятий".
Вывод: при правильной эксплуатации в соответствии с "Типовыми правилами пожарной безопасности для промышленных предприятий" и "Правилами устройства электроустановок" проектируемая установка соответствует нормам пожарной безопасности.
3.7 Герметичность установки
Установка предназначена для пищевой промышленности. В процессе работы из камеры откачивается газ. Откачиваемый газ - воздух. Этот газ не содержит вредных веществ. Отсутствие режима герметичности сказывается только на длительности производства партии готового продукта и его качестве и не приносит вреда здоровью человека. В установке применяется вакуумная камера с рабочим давлением до 10Па. Материалом для вакуумной камеры является коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н10Т.
Степень герметичности вакуумной установки характеризуется потоком воздуха через все имеющиеся течи, приведенным к нормальным условиям. Для определения степени негерметичности нормальными считаются условия перетекания воздуха при температуре 293 К из атмосферы в объем, откачанный до давления меньше 100 Па, при атмосферном давлении 105 Па. Методы испытания на герметичность изложены в соответствие с ГОСТ 24054-80 и ОСТ 11293.031-81. Испытание на герметичность проводится масс-спектрометрическим методом ГОСТ 6525-81 с допустимым потоком натекания Q=0,4 мм3*Па/с.
Обдув гелием производится сверху вниз. При обнаружении дефектов в конструкции или мест течи устраняют последние. После устранения дефектов производится повторная проверка на прочность и в дальнейшем на герметичность.
Прочностные характеристики разрабатываемого насоса и вакуумной камеры соответствуют критериям, т.к. вид и размеры конструктивных элементов выбирались согласно рекомендациям по проектированию вакуумной техники, основанной на большом опыте расчетов и испытаний аналогичных систем.
3.8 Автоматика
Для обеспечения пожаробезопасности в установку включена система автоматического отключения от электрической сети при помощи автомата защиты, являющегося одновременно включателем/выключателем питания. В случае возникновения чрезвычайной ситуации в виде скачка напряжения на 15% от рабочего напряжения или изменения силы тока срабатывает термозащитный автомат, связанный с датчиком давления. Через него подводится питание к насосам, и при изменении силы тока автомат отключает насосы от питания.
При засорении трубопроводов и патрубков опасности не возникает, т.к. насос в таком случае будет работать "на себя".
3.9 Охрана окружающей среды
Рассматривая установку в целом, необходимо отметить следующее: источником загрязнения окружающей среды может быть масло, а точнее его пар. Масло в данной системе используется для уменьшения сил трения качения в подшипниковых узлах в насосах. В насосе подшипники находятся в замкнутом пространстве, отделенном от соседних полостей лабиринтными уплотнениями, с окружающей средой они контакта не имеют. Для масла организован замкнутый цикл, что снижает вероятность попадания масла в окружающую среду. Для предотвращения утечек в конструкции предусмотрены уплотнения. Отработанное масло сливается из системы и утилизируется. Применяемое вакуумное масло не обладает токсичностью. В случае его пролива необходимо собрать разлитое масло и произвести уборку и обработку места пролива.
В данной установке используется проектируемый вакуумный насос НВР, который удовлетворяет нормам по загрязнению окружающей среды (ГОСТ 12.1.005-88).
Расположение составных частей всей системы и трубопроводов спроектировано таким образом, чтобы габариты установки были минимальными. Следовательно на изготовление требуется меньшее количество металла, что благоприятно с точки зрения сохранения природных ресурсов.
Благодаря более компактному расположению проектируемая система имеет большую проводимость, что позволило использовать насос меньшей производительности и, следовательно, меньшего энергопотребления. Затраты электроэнергии в проектируемой установке 6 кВт.
Применяемые в установке газ (воздух) и жидкости (масло) не обладают общетоксическим, мутагенным, раздражающим, канцерогенным действиями и не представляют опасности для окружающей среды.
В помещение предусмотрена система вентиляции. Воздух очищается фильтрацией с последующим кондиционированием до необходимой относительной влажности (45±5) %, температуры зимой (21±1) оС, летом (23±1) оС. Кондиционирование воздуха обеспечивает постоянную температуру поступающего очищенного воздуха.
Форвакуумный насос сбрасывает воздух в атмосферу по трубопроводу, выведенному из помещения, на конце которого находится фильтр очистки воздуха от масляных паров.
Исходя из приведенного выше, можно сделать вывод о безопасности работы установки с точки зрения загрязнения окружающей среды.
3.10 Общий вывод
В проведенном анализе работы установки с точки зрения безопасности жизнедеятельности были рассмотрены возможные влияния высокой температуры, давления, электрического тока, шума, вибраций на безопасность человека и экологию.
Все эти опасные и вредные факторы учитывались при проектировании установки и для их нейтрализации были применены необходимые конструкционные решения.
Оценивая установку по проведенному анализу и прочностным расчетам, можно сказать, что она достаточно безопасна для жизнедеятельности человека и окружающей среды.
4. Организационно-экономическая часть
В данном дипломном проекте разрабатывается установка, используемая в фермерском хозяйстве для изготовления сублимированного пищевого продукта. Сублимированные продукты обрели необычайную популярность благодаря ряду своих неоспоримых преимуществ. Во-первых, это биологически полноценная пища - сублимация позволяет сохранить первозданный внешний вид, аромат и вкус исходного продукта и содержащийся в нем комплекс полезных веществ.
Помимо этого, сублимированные продукты имеют небольшой вес, практически неограниченный срок годности, приемлемую цену (они значительно дешевле зарубежных аналогов). Учитывая невысокую закупочную цену исходного сырья, сделаем вывод, что заниматься разработкой установок по производству таких продуктов очень выгодно и актуально.
Установка состоит из проектируемого вакуумного механического ротационно-пластинчатого насоса, вакуумной сублимационной камеры объемом, камеры-десублиматора, холодильного агрегата для подачи хладагента.
Цель данного раздела - расчет себестоимости установки по изготовлению сублимированного продукта для пищевой индустрии, определение затрат на проведение одного рабочего цикла изготовления продукта и как следствие, определение затрат за один час работы установки.
4.1 Определение себестоимости установки 4.1.1 Расчет затрат на материалы
Используемые в установке материалы:
Таблица 4.1
| Материал | Вес, кг | Стоимость 1 кг, руб | Затраты, руб |
| АК-8 | 4 | 150 | 600 |
| Сталь 12Х18Н10Т | 230 | 130 | 37700 |
| Сталь 3сп/пс | 200 | 21 | 4200 |
| Резина | 0,5 | 190 | 95 |
| Медь | 0,3 | 250 | 120 |
| Итого: | 42715 |
Общая стоимость материалов:
| Sм = 42715 руб |
Транспортные расходы для материалов
| Sтр = Sм × 0.05 | (4.1) |
| Sтр = 42715 × 0.05 = 2135 руб |
Общие затраты на материалы:
| S1 = Sм + Sтр | (4.2) |
| S1 = 42715 + 2135 = 44850 руб |
Таблица 4.2
| № | Наименование работ | Средний разряд | Трудоемкость, час | Тарифная ставка, руб/час | Общая зараб. плата, руб. |
| 1 | Токарные | IV | 48 | 125 | 6000 |
| 2 | Сварочные | V | 12 | 156 | 1872 |
| 3 | Фрезерные | VI | 10 | 150 | 1500 |
| 4 | Сверлильные | III | 6 | 110 | 660 |
| 5 | Сборочные | VI | 18 | 180 | 3240 |
| 6 | Контрольные | V | 16 | 130 | 2080 |
| Итого | 15352 |
Дополнительная заработная плата:
| Lдоп = Lосн × 0.15 | (4.3) |
| Lдоп = 15352 × 0.15 = 2302 руб |
Отчисление в фонд социального страхования:
| Lсоц. ст = (Lосн + Lдоп) × 0.26 | (4.4) |
| Lсоц. ст = (15352+ 2302) × 0.26 = 4590 руб |
Суммарные затраты на зарплату основным рабочим:
| Sсум = Lсоц. ст + Lосн + Lдоп | (4.5) |
| Sсум = 4590 + 15352+ 2302= 22245 руб |
Данные о стоимости покупных изделий приведены в таблице VIII.3:
Таблица 4.3
| № | Наименование изделия | Количество | Стоимость за единицу, руб | Итого, руб |
| 1 | Электродвигатель | 1 | 3100 | 3100 |
| 2 | Датчик ПМТ-6-3 | 3 | 250 | 750 |
| 3 | Вакуумметр Мерадат-ВТ12СТ2 | 1 | 9300 | 9300 |
| 4 | Датчик HIH-4602-C | 1 | 3520 | 3500 |
| 5 | Регулятор Термодат-37ДГ1 | 1 | 15450 | 15450 |
| 6 | Силовой блок | 1 | 4500 | 4500 |
| 7 | Вакуумная арматура | - | 55000 | 55000 |
| 8 | Стойка для аппаратуры | 1 | 1700 | 1700 |
| 10 | Клапан натекатель КН-6 | 2 | 3250 | 3250 |
| 11 | Холодильный агрегат M8-2SA-45X | 1 | 31000 | 31000 |
| 12 | Прочие материалы (вакуумное масла, хладагент и др.) | - | 20000 | 20000 |
Итого Sпок = 150800 руб
Транспортные расходы для покупных изделий:
| Sтр = Sпок × 0.03 | (4.6) |
| Sтр = 1500800 × 0.03 = 4525 руб |
Установку собирают 2 инженера-механика. Длительность сборки - 12 часов. Тарифная ставка механика составляет 200 руб/ч
Тогда затраты на сборку установки:
| Sсб = 12 × 200 = 2400 руб. |
Сумма затрат на создание установки:
| Sст = Sпок + Sсб + Sтр | (4.7) |
| Sст = 150800 + 2400+ 4525 = 157725 руб. |
Себестоимость установки:
| S = Sст + S1 + Sсум | (4.8) |
| S = 157725 + 44850 + 22245= 224820 руб. |
4.2 Определение эксплуатационных затрат
Эксплуатационные затраты на использование установки за один цикл работы складываются из:
затраты на заработную плату обслуживающего персонала
затраты на электроэнергию
затраты на смазочные материалы
амортизационные отчисления
Рабочий цикл изготовления партии готового продукта t = 9 часов.
4.2.1 Затраты на заработную плату обслуживающего персонала
Обслуживание установки проводится одним механиком.
Тарифная ставка механика 160 руб/ч.
Итого, суммарные затраты на эксплуатацию данной установки составляют:
| Sс = 9 × 160 = 1440 руб. |
Затраты на заработную плату за один час работы установки:
|
| (4.9) |
| |
Стоимость 1 кВт/ч электроэнергии sэ = 
(на 03.05.2009)
PВИТ-3 = 75 Вт - мощность вакуумметра;
PНВР-16Д = 2200 Вт - мощность вакуумного насоса;
Pосвещ = 200 Вт - мощность ламп освещения;
Pвспом = 150 Вт - мощность вспомогательного оборудования и инструмента;
Pагр = 500 Вт - мощность агрегата подачи хладагента.
Pнагр = 3000 Вт - мощность нагревателей продукта
Суммарная потребляемая мощность:
| РS = PВИТ-3 + PНВР-16Д + Pосвещ + Pвспом ++ Pагр+ Pнагр | (4.10) |
| РS = 75 + 2200 + 200 + 150 + 500+3000 = 6.125 кВт |
Удельные затраты мощности потребляемой электроприборами:
| Sэ. час = sэ × РS | (4.11) |
| Sэ. час = 6.125 × 2.5 = 15.3 руб/час |
Удельные затраты мощности потребляемой электроприборами за один рабочий цикл:
| Sэ. э = Sэ. час × t | (4.12) |
| Sэ. э = 15.3 × 9 = 137.7 руб |
Расход масла:
в форвакуумном насосе НВР-16Д применяется вакуумное масло ВМ-1с в расчёте 2 литра на полгода.
Стоимость 1 литра масла ВМ-1с в среднем составляет 500 руб
Средние затраты на масло: Sмасла = 1 руб/час
Средние затраты на масло за один рабочий цикл: Sмасла = 9 руб
Эксплуатационные затраты на выполнение 1 рабочего цикла складываются из вышеперечисленных затрат и составляют:
| Sэкспл = Sз. час + Sмасла + Sэ | (4.15) | |
| Sэкспл = 1440 + 9 + 137.7 = 1586.7 руб | ||
Эксплуатационные затраты за один час рабочего цикла составляют:
| Sэкспл. час = Sэкспл /t | (4.16) |
| Sэкспл. час = 1586.7 /9 = 176 руб/час |
|
| (4.17) |
Списание стоимости стенда происходит за 10 лет равными долями.
Годовая норма амортизации а = 10%.
| А = 224820 × 0.1 = 22480 руб/год |
Стоимость эксплуатационного цикла установки:
| Sуст = Sэкспл. час × tэкспл + А/n | (4.18) |
n - среднее число рабочих циклов в год.
| Sуст = 176 × 9 + 22480/200 = 1696 руб |
Стоимость одного часа работы установки.
| Sуст. час = Sуст /t | (4.19) |
| Sуст. час = 1696 /9 = 188 руб/час |
Стоимость производства готового продукта на установке в течение года.
Sгод = Sуст × n
Sгод = 1696 × 200 = 339200 руб.
4.3 Увеличение стоимости 1кг готового продукта
В сублимационную камеру установки производится загрузка 50 кг исходного сырья - белых грибов. Выход готового продукта составляет не менее 9кг. Готовый продукт - сублимированные белые грибы (остаточная влажность до 5%)
В процессе сушки пищевого продукта цена 1кг готовой продукции увеличится на величину, равную эксплуатационным затратам, отнесенным к количеству килограмм полученного продукта:
Δ= Sэкспл / X (руб)
В нашем случае, при 9-ти часовом рабочем цикле, имея выход готовой продукции в размере 9 кг, получим:
Δ= 1696/9= 188 (руб) –
т.е этот тот минимум, на который возрастет цена 1 кг готовой продукции, вследствие покрытия затрат процесса обработки исходного сырья методом вакуумной сублимации.
Целью дипломного проекта является разработка вакуумной установки для производства сублимационных продуктов питания.
В данном разделе были произведены расчёты затрат на создание вакуумной установки, затрат на эксплуатацию и стоимость одного эксперимента, в том числе в расчете на 1 час и на 1 рабочий цикл производства продукта:
стоимость вакуумной установки: S = 224820 рубля
эксплуатационные затраты на один час эксперимента:
Sэкспл. час = 176 руб.
эксплуатационные затраты на один полный рабочий цикл: Sэкс =1587 руб.
эксплуатационные затраты на год работы установки: Sгод = 339200 руб.
5. Технологическая часть 5.1 Анализ технологичности изделия
Конструкция роторно-пластинчатого вакуумного насоса допускает возможность производить сборку из предварительно собранных узлов машины. В этом случае возможна параллельная сборка узлов агрегата. Это обеспечивает сокращение длительности цикла сборки, повышение производительности и качества сборки за счет закрепления сборщиков за одними и теми же аналогичными работами и за счет улучшения организации рабочих мест и труда, проведение испытаний собранных узлов и соответствующий контроль перед их подачей на общую сборку (этим устраняется появление дефектов при общей сборке, повышается качество изделия).
Для удобства сборки и регулировки обеспечивается свободный доступ ко всем собираемым изделиям, возможность удобного и свободного подвода инструмента к крепежным деталям, легкость захвата деталей, а также необходимость измерений при сборке.
Для более легкого соединения на сопрягаемых поверхностях выполнены фаски.
Так как производство единичное, то для сборки используется универсальное оборудование, и лишь на отдельных операциях - специальные приспособления.
На сборочном участке необходимо предусмотреть оборудование для сверления и развертывания отверстий и запрессовки штифтов.
Разборка вакуумного насоса производится в обратном порядке.
5.2 Контроль качества сборки
При проектировании технологических процессов общей и узловой сборки важное место занимает технологический контроль качества производимой продукции.
Качество обеспечивается предупреждением и своевременным выявлением брака продукции на всех этапах производственного процесса. Контроль направлен на проверку комплектующих изделия, на проверку сборочного оборудования, а также на систематическую проверку правильности протекания технологического процесса сборки.
При сборке проверяют:
необходимое наличие всех деталей в собранном узле (осмотр);
правильность положения собранных деталей (осмотр);
величина зазоров (измерительный инструмент);
герметичность и прочность изделия;
качество штифтовых соединений;
выполнение технических требований;
соблюдение размеров сборочных чертежей;
выполнение рабочих параметров;
внешний вид изделия;
точность взаимного расположения сопряженных деталей.
Собранное изделие должно удовлетворять техническим требованиям, обеспечивающим его надежную и безотказную работу в составе изделия более высокого порядка.
Технологичностью изделия является то, что можно собрать доступными средствами, методы проверки и балансировки осуществляются на имеющемся в промышленности оборудовании.
Разрабатываются технологические схемы сборки.
Технологические схемы сборки в наглядной форме выражают маршрут узловой и общей сборки.
На листе представлены технологическая схема общей сборки изделия и технологическая схема сборки его узлов. Последовательность выполнения соединений определяется конструкцией изделия.
5.3 Сборка узлов
Сборка осуществляется на верстаке, приспособлением являются тиски (струбцины монтажные), используемый инструмент - гаечные ключи: рожковые, накидные, торцевые (наборы), отвертки и динамометрический ключ.
5.3.1 Сборка центральной крышки
В корпус крышки поз.9 сборочного чертежа устанавливаем шайбу поз 32 и запрессовываем подшипник поз 32.
5.3.2 Сборка правой крышки
В корпус крышки поз.10 сборочного чертежа устанавливаем шайбу поз 32 и запрессовываем подшипник поз 31.
5.3.3 Сборка ротора 1 ступениДве пластины поз.16 соединить 5-ю пружинами поз.33 и вставить в корпус ротора поз. 20.
5.3.4 Сборка ротора 2 ступени
Две пластины поз.17 соединить 2-мя пружинами поз.33 и вставить в корпус ротора поз.21.
5.3.5 Сборка электродвигателя
На двигатель поз.3 одеть барабан поз 3, завернуть 4 болта поз.26, вставить шпонку в вал, одеть левую полумуфту.
5.3.6 Сборка ступеней РПВН
В корпус поз.7 запрессовать подшипник поз.31, установить манжету поз.13, одеть кольцо поз.30, установить прокладку поз.4. Вставить ротор 1 ступени, поставить прокладку поз.4, установить центральную крышку поз.6, поставить прокладку поз.5, установить корпус 2 ступени поз.8, поставить прокладку поз.4. Установить ротор 2 ступени, поставить прокладку поз.5, установить правую крышку. Прикрутить болты поз.27 через шайбы поз.36 гайками поз.29 клапан. Установить клапана поз.1 винтами поз.39. На вал вставить шпонку поз.38
5.3.7 Общая сборка ротационно-пластинчатого вакуумного насоса
На двигатель установить прокладку, установить ступень так, чтобы упругая часть правой полумуфты вошла в отверстие левой полумуфты, установить прокладку поз.5, установить прокладку поз.5, установить корпус, установить прокладку, установить крышку насоса поз.3, вставить 3 шпильки поз.34, одеть 6 шайб поз.3 5, завернуть 6 гаек поз.28 Установить 2 прокладки, завернуть 2 пробки поз 40 Ввернуть всасывающий патрубок поз 14, ввернуть нагнетательный патрубок поз 15.
Заключение
Спроектирована вакуумная сублимационная камера с полезным объемом 1.2м3, рабочим давлением 70Па, производительностью 45кг по испаренной влаге за 1 рабочий цикл
Установка служит для производства сублимированных пищевых продуктов.
Спроектирован роторно-пластинчатый вакуумный насос с быстротой действия 7 л/с и предельным остаточным давлением 10 Па, а также подобрана и рассчитана вакуумная система установки.
Список использованной литературы
1. "Вакуумная техника" Справочник / Е.С. Фролов, В.Е. Минайчев, А.Т. Александрова и др.; под общей редакцией Е.С. Фролова, В.Е. Минайчева - М.: Машиностроение, 1992. - 480 с.: ил.
2. "Вакуумная техника" Розанов Л.Н. - М.: Высшая школа, 1990 г. - 320с.: ил.
3. "Механические вакуумные насосы" / Е.С. Фролов, И.В. Автономова, В.И. Васильев и др. - М.: Машиностроение, 1989. - 288 с.: ил.
4. "Теоретические основы вакуумной техники" / Е.С. Фролов, Н.К. Никулин: МГТУ им. Баумана, 1993, 77с
5. "Охрана труда в машиностроении." Под ред. Е.Я. Юдина и С.В. Белова - М.: “Машиностроение" 1983г.
6. П.Ф. Дунаев, О.П. Леликов "Конструирование узлов и деталей машин": Учеб. пособие для техн. спец. Вузов. / П.Ф. Дунаев, О.П. Леликов - М.: Высш. шк., 1998. - 447 с., ил.
7. В.И. Анурьев "Справочник конструктора-машиностроителя" “Машиностроение” 1979 г-728с., ил. Том 1
8. В.И. Анурьев "Справочник конструктора-машиностроителя" “Машиностроение” 1982 г. - 585 с., ил. Том 2
9. В.И. Анурьев В.И. "Справочник конструктора-машиностроителя" “Машиностроение” 1982 г. - 576 с., ил. Том 3.
0 комментариев