Навигация
3.2 Расчет камер орошения
В задачу расчета оросительной камеры для теплого периода входит выбор типа камеры орошения, определения давления и расхода воды, а также ее начальной и конечной температуры. В холодный период для выбранной по условиям теплового режима форсуночной камеры находят расход и давление воды перед форсунками.
а) Расчет для теплого периода
По расходу воздуха G=11200 задаются типом камеры и числом форсунок nф. По диаграмме в зависимости от конечной и начальной относительной влажности обрабатываемого в камере орошения воздуха определяют давление перед форсунками РФ. Оно составит 120 кПа. Для этого значения расход воды через форсунку gф составит 420 кг/ч.
Выбираем для кондиционера КТЦ 2А-10 с общим числом форсунок – 42. (Исполнение 1).
Общий расход воды через форсунки составит:
Определяем коэффициент орошения:
По значению коэффициента орошения определяют достижимое значение 
= 0,57
Энтальпия насыщенного воздуха при начальной температуре воды, кДж/кг:
На Id диаграмме на пересечении линии Iwн с линией полного насыщения (φ=100%), находят требуемую начальную температуру воды twн и вычисляют конечную температуру воды. Температура воды перед форсункой составит tm=7,70С.
б) Расчет для холодного периода
По Id- диаграмме находят начальные и конечные параметры воздуха и температуру мокрого термометра.
Вычисляем требуемый показатель эффективности режима изоэнтальпийного увлажнения воздуха Eа, по которому определяется коэффициент орошения В и вычисляют расход воды.
По таблице найдем В= 1,55
Вычисляем производительность одной форсунки:
По значению 
находим необходимое давление воды перед форсунками РФ, оно составит 115 кПа.
Принимаем камеру орошения Индекс 01.01300 исполнение 1
4. Холодоснабжение СКВ
Так как охлаждение воздуха происходит в оросительной камере, подготовка оборотной воды осуществляется в испарителе холодильной установки. Расчет холода для охлаждения в чиллере воды из оросительной камеры производится по уравнению:
Подбираем чиллер серии WRAT 182, Холодопроизводительностью 47,9 кВт
Мощность потребляемая компрессором- 14,4 кВт
Тип компрессора- Поршневой
Напряжение питания компрессора- 380-415/3/50+N
Число герм. компрессоров (охл. контуров) - 2/2
Осевые вентиляторы с установочной мощностью- 2×0,32 кВт
Общая производительность по воздуху – 4,16 м3/с
Транспортная масса- 430 кг.
Длина- 1642 мм.
Глубина- 954 мм.
Высота- 1570 мм.
Принимаем объем аккумулирующего бака 150L× GPA 150
Потребный расход воды определяется холодопроизводительностью чиллера и расчетным перепадом температур на входе и выходе чиллера и рассчитывается по формуле:
где Q- холодопроизводительность чиллера, кВт
- перепад температур на чиллере (5-6 0С)
Потребный напор насосной станции складывается из следующих потерь:
1) Потери в теплообменнике чиллера (+50% к потерям в трубопроводе, от бака к чиллеру и обратно.
2) Потери в самой насосной станции и потери на соединениях между чиллером и насосной станцией.
3) Потери в сети (трубопроводах, арматуре)
По номограмме подбираем диаметр 50 мм, задавшись скоростью 1,5 м/с, и расходом 6,84 м3/ч, потери давления составят 420 Па/м
Длина трубопровода 5м, Ртр= 2100 Па + Рм = 3000 Па
Полные потери составят +50 = 3000*1,5= 4500 Па.
По каталогу принимаем насос типа АЦКМ 65-40-180
n= 1500 мин-1, КПД = 70%,
5. Аэродинамический расчет СКВ
Цель аэродинамического расчета системы- это определение размеров сечений всех участков системы при заданных расходах воздуха через них, а также потерь давления на отдельных участках и в системе в целом.
5.1 Выбор схемы распределения воздуха в помещении
Приточные решетки располагаем в помещении снизу, подача воздуха происходит по воздуховодам, расположенным в подвале здания, вытяжка происходит через воздуховоды, проложенные на чердаке здания.
Установив в помещении место расположения приточных и вытяжных решеток необходимо предварительно определить их размеры.
Площадь живого сечения вытяжных и приточных решеток:
Vрек- рекомендуемая скорость в решетках, не более 6 м/с
После подбора решетки определяют расчетную скорость на выходе из решетки.
Результаты воздухообменов и подбор решеток приведены в таблице 5.
| № помещения | Расход L, м3/ч | Площадь Fрасч | Кол-во | Размеры, мм | Площадь живого сечения, м2 | Скорость |
| приточные решетки | ||||||
| 1 | 4900 | 0,247 | 2 | 200×800 | 0,266 | 5,1 |
| 3 | 560 | 0,028 | 1 | 150×600 | 0,072 | 2,2 |
| 4 | 600 | 0,030 | 1 | 150×600 | 0,072 | 2,3 |
| 5 | 1350 | 0,068 | 1 | 200×800 | 0,133 | 2,8 |
| 6 | 1900 | 0,096 | 1 | 200×800 | 0,133 | 4,0 |
| вытяжные решетки | ||||||
| 1 | 4400 | 0,222 | 2 | 200×800 | 0,266 | 4,6 |
| 3 | 500 | 0,025 | 1 | 150×600 | 0,072 | 1,9 |
| 4 | 540 | 0,027 | 1 | 150×600 | 0,072 | 2,1 |
| 5 | 1200 | 0,061 | 1 | 200×800 | 0,133 | 2,5 |
| 6 | 1700 | 0,086 | 1 | 200×800 | 0,133 | 3,6 |
Расходы на притоки и вытяжке подбираем по теплоизбыткам в данных комнатах и с учетом воздушного подпора на притоке порядка 10%, который предусмотрен для исключения подсасывания воздуха из не кондиционируемых помещений.
5.2 Подбор диаметров воздуховодов и расчет потерь давления
Подбор диаметров воздуховодов сведен в таблицу 6 для приточной системы и таблицу 7 для вытяжной системы.
Таблица 6 Аэродинамический расчет приточной системы
Таблица 7 Аэродинамический расчет вытяжной системы
5.3 Подбор вентилятора
Для приточной системы
Вентилятор подбирается по двум параметрам:
L= 9300 м3/ч
P= 509,3+120+37+60+200= 926 Па
Требуемое давление, развиваемое вентилятором
Pтр= 1 кПа
Технические характеристика вентилятора:
индекс: 01.41430
Полное давление 1,6 кПа
Номинальная производительность 12,5 тыс. м3/ч
Частота вращения 1440 об/мин
Электродвигатель 4А132М4, мощность 11 кВт.
Для вытяжной системы
L= 8340 м3/ч
P= 536 кПа
Требуемое давление Pтр= 0,6 кПа.
Технические характеристики вентилятора:
индекс: 01.41330
Полное давление 1,1 кПа
Номинальная производительность 12,5 тыс. м3/ч
Частота вращения 1440 об/мин
Электродвигатель 4А132М4, мощность 7,5 кВт.
Список литературы
1. Щекин Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции, кн. 1. Отопление и теплоснабжение. Киев.: "Будевельник", 1976 г.- 416с.
кн.2 Вентиляция и кондиционирование воздуха. Киев: "Будевельник", 1976 г.- 352с.
2. Штокман Е.А, В.А. Шилов и др. Вентиляция, Кондиционирование и очистка воздуха на предприятиях пищевой промышленности. Москва, 2001 г. 688с.
3. Методические указания к курсовой работе. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение.
4. СНиП 2.04.05-91. М.: Стройиздат, 1988г.
5. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника/ Госстрой России.- М.: ГУП ЦПП, 1998г.
Похожие работы
... А вот традиционные центральные системы кондиционирования надо закладывать в проект еще на стадии строительства. Благодаря целому ряду уникальных достоинств VRV системы составили серьезную конкуренцию традиционным центральным системам кондиционирования воздуха, а в ряде стран, например в Японии, практически полностью вытеснили их с рынка. Конечно, на этом прогресс в развитии климатической техники ...
... ушло больше времени, чем у Микеланджело на роспись свода. Корпорация Carrier – один из признанных лидеров мирового рынка в производстве климатического оборудования. На сегодняшний день системы вентиляции и кондиционирования воздуха торговой марки Carrier реализуются на шести континентах мира в 172 странах. Carrier является дочерней компанией холдинга United Technologies. Главный офис расположен в ...
... принципиальных схем, технических и функциональных характеристик, зависящих не только от технических возможностей самих систем, но и от объектов применения (кондиционируемых помещений). Современные системы кондиционирования могут быть классифицированы по следующим признакам: • по основному назначению (объекту применения): комфортные и технологические; • по принципу расположения ...
... и коммуникаций, рассчитает точную стоимость монтажа. В цену монтажа всегда входит стоимость всех расходных материалов. 4. Центральные системы кондиционирования воздуха Для того, чтобы обеспечить соблюдение заданных воздушных параметров в больших помещениях используются так называемые полупромышленные сплит-системы. Они более надёжно работают при неблагоприятных погодных условиях, оборудованы ...
0 комментариев