Ускоренная токовая отсечка (УТО)

1.5.6.2. Ускоренная токовая отсечка (УТО)

Первичный ток срабатывания ускоренной токовой отсечки I_с.з.УТО выбирается наибольшим из 2-х, вычисленных по условиям:

а) по условию селективности работы с защитами поста секционирования:

I_c.з.=К_н*I_к.макс ,  (1.66)

где I_к.макс - максимальный ток к.з., протекающий через защищаемый фидер подстанции при к.з. на шинах поста секционирования, кА:

_{Iк.макс.=}^Uном _{/ (2 X}¢_{с.мин.а+Xп.т.+Z21*l1)}. (1.67)

_{Iк.макс.=}^27.5 _{/ (2*1.72+3.21+0.42*25)}=1.66 кА,

I_c.з.=1.25*1.66=2.075 кА.

б) по условию селективности максимальному току нагрузки фидера:

I_c.з.=К_н*I_{н.макс .} (1.68)

I_c.з.=1.25*0.5=0.625 А.

 

 

Чувствительность УТО проверяется по условию

К_ч= ^Iк.мин.  > 2,  (1.67)

^Iс.з.

где I_к.мин.- минимальный ток протекающий по выключателю при к.з. вблизи установки защиты.

_Кч= ^2.512 _{/ 1.66} =1.2 < 2.

Т.к. условие (1.67) не выполняется, то ток срабатывания защиты уменьшаем (сокращаем зону ее действия), принимая ее равным

_Iс.з.= ^Iк.мин. _{/ 2} . (1.68)

_Iс.з.= ^2.512 _{/ 2} =1.526 А.

1.5.6.3. Дистанционная направленная защита с выдержкой времени (ДЗ_2п)

Является второй ступенью защиты.

Первичное сопротивление срабатывания второй ступени выбирается исходя из минимального тока к.з. на шинах смежной подстанции.

(1.60)

где Z_{к max} ¾ максимальное сопротивление измеряемое защитой при к.з. на шинах смежной подстанции, при этом смежный путь на участке поста секционирования ¾ смежная подстанция считается отключенной, Ом;

k_r = 1.5 ¾ коэффициент чувствительности защиты.

а) при узловой схеме:

б) при раздельном питании путей:

За расчетное значение Z_{к max} принимается наибольшее из полученных Z_{к max} =45.82 Ом.

Установка по углу второй ступени фидера подстанции равна 64.74°.

Тогда по (1.60):

Подставим результат расчета электронной защиты фидера тяговой подстанции.

Полученные при расчетах значения первичных сопротивлений Z_с.з. напряжения U_с.з. и тока I_с.з. срабатывания защит нужно привести ко вторичным сторонам измерительных трансформаторов, т.е. определить для соответствующих величин уставки реле электронных защит.

(1.61)

где ¾ соответственно коэффициенты трансформации ТТ и ТН;

=1000/5=200

=27500/100=275

Тогда по (1.61):

1.5.6. Защита линии электропередачи 35 кВ районных потребителей

Определяем первичный ток срабатывания МТЗ

при

Тогда

Определяем коэффициент чувствительности:

Тогда ток срабатывания реле:

По [11] выбираем токовое реле типа РТ40/6 с параллельными соединениями обмоток с

По [11] выбираем реле времени типа ЭВ-225 с диапазоном уставок 0.5 ¸ 3.5 с.

1.5.7. Расчет собственных нужд подстанции

Под собственными нуждами электроустановки понимаются все вспомогательные устройства, механизмы и аппараты, необходимые для эксплуатации в нормальном и аварийном режимах, к ним относятся: трансформаторы собственных нужд, аккумуляторная батарея, зарядно-подзарядное устройство (ЗПУ).

К схемам питания установок собственных нужд предъявляются следующие требования:

¾ обеспечение достаточно высокой надежности питания потребителей собственных нужд;

¾ простота выполнения и небольшая стоимость;

¾ простота эксплуатации и малые эксплуатационные расходы;

¾ безопасность обслуживания.

Питание потребителей собственных нужд может быть индивидуальное, групповое, смешанное. В настоящее время широко применяют смешанное питание, когда наиболее ответственные потребители подключаются непосредственно к шинам источников собственных нужд.

Расчет собственных нужд подстанции сводится к расчету мощности и выбору типа трансформатора собственных нужд. Расчетная максимальная мощность для питания приемников собственных нужд, приходящаяся на один трансформатор определяется из суммы нагрузок собственных нужд подстанции [12].

В таблице 1.13 приведены потребители и их мощности.

Таблица1.13

Мощность потребителей собственных нужд.

N	Наименование потребителей	Мощность 1-го потребит.	кол-во потребит.	Полная мощн.
1	Подогрев масла выкл.:
	ВМТ-110Б	15.0	1	15.0
	С-35М	3.6	6	21.6
	ВМУЭ-35Б	1.8	6	10.8
	ВМУЭ-27.5Б	1.8	5	9.0
2	Подогрев приводов выкл.:
	ВМТ-110Б,ВМУЭ-35Б,ВМУЭ-27.5Б	0.8	18	14.4
3	Обдув понижающего трансформатора мощностью Sн=40 МВ*А	10.0	2	20.0
4	Привод ПДН-1	1.5	16	24.0
5	Подогрев шкафов СН	6.0	2	12.0
6	Подогрев приборных отсеков:
	КРУН РУ 10 кВ	15.0	1	15.0
	КРУН автоблокировки	5.0	2	10.0
7	Освещение открытой части подстанции	5.0	1	5.0
8	Трансформаторы автоблокировки	100.0	1	100.0
9	Дежурный пункт дистанции к.с.	54.0	1	54.0
10	Передвижная база масляного хозяйства	20.0	1	20.0
11	Отопление здания подстанции	40.0	1	40.0
12	Освещение здания подстанции	3.0	1	3.0
13	Калорифер помещения аккумуляторной	8.0	1	8.0
14	Вентиляция помещения аккумуляторной	4.0	1	4.0
15	Вентиляция машинного зала	1.6	1	1.6
16	Подзарядное устройство батареи	10.0	1	10.0
17	Электроподогреватель душа	18.0	1	18.0
18	Слесарная мастерская	3.0	1	3.0
19	Неучтенная нагрузка	100.0	1	100.0

Таким образом, суммарная мощность потребителей СН равна S=508.4 кВт.

Принятый трансформатор собственных нужд ТМ-630/35 удовлетворяет потребностям мощности нетяговых потребителей.