В приняты четырехпроводные сети переменного тока

1000 В приняты четырехпроводные сети переменного тока

напряжением 400/230 В и 690/400 B с глухозаземлённой нейтралью.

Занулению подлежат металлические корпуса всех электрических машин, трансформаторов, аппаратов и светильников, вторичные обмотки измерительных трансформаторов, металлические корпуса и каркасы распределительных щитов, шкафов управления, кабельные конструкции, связанные установкой электрообеспечения.

В качестве заземляющих устройств применяются горизонтальные и глубинные заземлители. Горизонтальные прокладываются в траншее на глубине от 0.5 до 1м. Глубинные заземлители в виде вертикальных электродов, установленных на глубину от 5 до 30 м, исходя из обеспечения переходного сопротивления заземления не более 1 Ом.

Все технологические и вспомогательные установки со взрывоопасными зонами оборудуются молнезащитной первой и

второй категории. Защита зданий и сооружений от прямых ударов молнии осуществляется установленными на самых высоких конструкциях этих объектов или на отдельно установленных опорах молниеприёмниками. в качестве молниеприёмников используется также металлическая кровля зданий и навесов или молниеприёмные сетки.

На всех протяженных металлических конструкциях и между параллельно проложенными металлическими трубопроводами при их сближениях на расстояние не менее 10 см устраиваются металлические перемычки.

Защита от заноса высокого потенциала по внешним наземным или подземным коммуникациям осуществляется присоединением их на вводе в здание или сооружение к заземлителю защиты от прямых ударов молний.

Защита силовых трансформаторов на стороне 6кВ осуществляется предохранителями или выключателями. Все распределительные устройства подстанций и остальные распределительные щиты, от которых осуществляется питание электропотребителей укомплектованы всеми необходимыми видами защиты от перегрузок и коротких замыканий.

Здания на территории КПК приняты каркасного типа из металлических конструкций со стеновыми и кровельными панелями.

Характеристика объектов по категориям и классам взрывопожарной и пожарной опасности приведена в таблице 2.1.

4 РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА И

АВТОМАТИКА

Кроме перечисленного основного электрооборудования применяются многочисленные устройства релейной защиты, автоматики, сигнализации и др.

Релейная защита предусматривается в соответствии с [8] и требованиями нормативных указаний.

Устройства релейной защиты и автоматики ускоряют ликвидацию возникших аварий и нарушений режима работы установки и помогают быстрее восстановить её нормальный режим.

Для защиты от междуфазных коротких замыканий элементов электрической сети, особенно при их одностороннем питании, широко применяются Максимальные токовые защиты (МТЗ), а также токовые отсечки. Их широко применяют и для защиты от однофазных замыкание на землю.

МТЗ является одной из наиболее надежных, дешевых и простых по выполнению защит, относится к защитам с выдержкой времени.

Типовой отсечкой называют МТЗ, избирательностью действия которой обеспечивается не ступенчатым побором выдержки времени, а путём выбора соответствующего тока срабатывания, это быстродействующая токовая защита.

4.1 Расчёт защиты силового

трансформатора

В соответствии с [8] для релейной защиты трансформатора должна быть предусмотрена следующие виды защит:

1. Упрощенная продольная дифференциальная защита (с двумя

реле с торможением типа ДЗТ-11, тормозная обмотка включена

на ток стороны низшего напряжения - от междуфазных коротких замыканий.)

2. Мелким ток. защита по схеме неполной звезды со стороны питания - от внешних коротких замыканий.

3. Газовая защита - от витковых замыканий и других внутрибаковых повреждений.

4. Токовая в одной фазе - от перегруза.

4.1.1 Продольная дифференциальная

защита

Расчет в следующем порядке:

Определяются средние значения первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора.

Результаты расчета сводятся в таблицу 5.1

Таблица 4.1 - Средние значения первичных и вторичных

номинальных токов трансформатора

Продолжение таблицы 4.1

2. При внешних коротких замыканиях в дифференциальной цепи появляется ток небаланса, следовательно первым условием выбора первичного тока срабатывания защиты является отстройка от этого тока небаланса:

(4.6)

(4.7)

где - коэффициент надёжности, =1.3;

- составляющая, обусловленная погрешностью

трансформаторов тока, кА;

- составляющая, обусловленная неточностью

установки на коммутаторе реле типа ДЗТ-11

расчетных чисел витков обмотки (учитывается в

уточненном расчете), кА.

(4.8)

где -коэффициент, учитывающий переходный режим,

-коэффициент однотипности,

Е - относительное значение тока намагничивания Е=0.1;

- периодическая составляющая при расчётном

внешнем трёхфазном К3, кА.

Вторым условием выбора является отстройка от броска тела намагничивания при включении ненагруженного трансформатора под напряжением:

, (4.9)

где - коэффициент отстройки от бросков тока

намагничивания,

- номинальный ток трансформатора на низшей

стороне, кА.

За предельное значение принимается большее из двух условий:

Уточненный расчет производится после выбора чисел витков уравнительных обмоток НТТ. Сторону дифференциальной цепи, где проходит наибольший ток принимают за основную.

Для этой стороны ток срабатывания реле:

(4.10)

где - ток, выбираемый по условиям, А

Число витков обмотки НТТ на основной стороне

(4.11)

где - магнитодвижущая сила, необходимая для срабатывания реле, А; =100

За принимается ближайшее меньшее число витков по отношению к .

= 4 витка.

Число витков обмотки НТТ, включаемой на неосновной

стороне:

(4.12)

где - первичный номинальный ток

трансформатора, А;

- вторичный ток в плечах защиты, А.

Принимается ближнее целое число:

Определяется :

(4.13)

Тогда уточнённое значение тока небаланса

(4.14)

Уточняется расчёт других величин:

(4.15)

Так как больше предварительного выбранного значения , то принимается за окончательное значение

и повторяется расчет величин.

Чувствительность защиты определяется по короткому двухфазному замыканию в зоне действия защиты на стороне 6кВ:

(4.16)

где - двухфазный ток К3,

(4.17)