ПРОВЕРКА СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПУСКОВОМ РЕЖИМЕ

8. ПРОВЕРКА СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПУСКОВОМ РЕЖИМЕ

Проверка сети сводится к определению фактического напряжения на зажимах сетевого двигателя мощного экскаватора в момент его пуска и сравнению этого напряжения с допустимым значением.

Напряжение на зажимах сетевого двигателя экскаватора в момент его пуска определяется следующим выражением:

где Uo – напряжение х.х. трансформатора участковой подстанции, В;

Uпр-потеря напряжения от прочей нагрузки в общих с пусковым двигателем элементах сети, В;

Xвн-внешнее индуктивное сопротивление участка сети от трансформатора участковой подстанции до пускаемого двигателя, Ом;

Кi -кратность пускового тока пускаемого сетевого двигателя;

Sн-номинальная мощность пускаемого двигателя, кВА;

Uн-номинальное напряжение пускаемого двигателя, кВ.

Уровень напряжения на зажимоах сетевого двигателя в момент его пуска должен удовлетворять условию:

Определение напряжения на зажимах двигателя экскаватора ЭШ-15/90

Определим внешнее индуктивное сопротивление сети

Xвн =Xтр+Xвл+Xкл; Ом

Где Xтр-индуктивное сопротивление трансформатора участковой подстанции, Ом;

Xвл и Xкл – индуктивное сопротивление воздушной и кабельной ЛЭП-6кВ, Ом;

XВЛ =0.380.115=0.04 Ом

XКЛ =0.080.2=0.016 Ом

XВН =0.75+0.04+0.016=0.8 Ом

Определим потери напряжения в общих с пусковым двигателям элементах сети от бурового станка 2СБШ-200Н является участок воздушной линии l8

U%пр =(Rобщ+Xобщ)  Рр5/Uн; В

где Rобщ и Xобщ - соответственно активное и индуктивное сопротивление участка воздушной линии l8 и трансформатора ГСП, Ом

Рр5-нагрузка бурового станка, передаваемая по участку ВЛ-6кВ l5, кВт

Uн - номинальное напряжение воздушной линии, кВ

Rобщ =R0 l8 =0,640.115=0.07Ом

где R0 =0.64 Ом/км

Xобщ= X0 l8=0.380.115=0.04 Ом

где X0 =0.38 Ом/км

U%пр =(0.07+0.04)  197/6 =3.6В

Определим фактическое напряжение на зажимах сетевого двигателя экскаватора ЭШ-15/90 в момент его пуска

где K1=5,3 kBА

С

равним фактическое напряжение на зажимах сетевого двигателя ЭШ-15/90 с допустимым значением.

Таким образом, нормальный запуск сетевого двигателя ЭШ-15/90 обеспечивается при мощности трансформатора на участковой подстанции равной

4000 кВА.

Технические данные трансформатора занесем в таблицу.

Трансфо-рматор	SHТ, кВА	Номинальное напряжение обмоток		Потери, кВТ		Uk%	Ток х.х%
		ВН	НН	х.х	к.з
ТМ-4000/35	4000	35	63	6,7	33,5	7,5	1

9. Расчет токов к.з в сети высокого

напряжения.

Расчет токов к.з будем вести упрощенным методом в относительных единицах.

Согласно заданию участковая подстанция участка разреза питается от ГПП по воздушной ЛЭП напряжением 35 кВ и длинной 10 км. Мощность к.з на шинах ГПП Sк1=300МВА.

Расчетная часть

Составляем однолинейную расчетную схему.

Расчетная схема ГПП ВЛ-35кВ

Рис.9.1.

Составляем схему замещения

Рис.9.2.

Выбираем базисные условия:

Sб=100МВА;

Uб1=37кВ;

Uб2=63кВ

Определим индуктивное сопротивление схемы и приведем их к базисным условиям.

Энергосистема

Воздушная ЛЭП напряжением 35кВ

Двухобмоточный трансформатор ГСП

Участки воздушных ЛЭП напряжением 6кВ

Гибкие экскаваторные кабели напряжением 6кВ

Сетевые двигатели экскаваторов

S1=2.235 МВА

S3=0.577 МВА

S2=Pн2 /cos2=1170/0.8=1462кВА=1.462 МВА

Определим параметры токов к.з. в точке к-1, для этого произведём преобразовательные схемы замещения.

Рис.9.3.

X15= X1+ X2=0.33+0.27=0.6

X16= X6+ X7+ X8=0.27+0.04+8.94=9.25

X17= X9+ X10+ X11=0.55+0.04+34.6=35.19

X18= X12+ X13+ X14=0.71+0.04+13.68=14.43

Рассмотрим возможность объединить S2 и S3

входит в пределы 0.4-2.5

Таким образом S2 и S3 можно объединить.

Рис.9.4.

S4=S2+S9=1.462+0.577=2.039мВА

Объединим S1 и S4

Таким образом S1 и S4 объединить нельзя.

Сопротивления X3, X19 и X20 соединены в звезду. Преобразуем их в треугольник.

Рис.9.5.

Определим возможность пренебречь S1 как источником питания точки К-1

Таким образом пренебречь S1 нельзя. Определим возможность пренебречь S4

Поэтому S4 как источником питания К-1 можно пренебречь.

В итоге получаем:

Рис.9.6.

Ток к.з. в точке К-1от питающей энергосистемы

Ток к.з. в точке К-1 от сетевых двигателей S1

Где Кt-кратность тока к.з. посылаемого сетевым двигателем S1. Расчетное сопротивление ветви синхронных двигателей S1

Для t= и Xр=0.12 определяем Кt=4.8

^кА

Суммарный ток к.з. в точке К-1

Iк-1= Iкс1+ Iк1s1=2.6+1.03=3.63кА

Ударный ток к.з в точке К-1

iук1=2.55I к1=2.553.63=9.25кА

Действующее значение полного тока к.з. в точке К-1

I ук1=1.52 I к1=1.523.63=5.51кА

Двухфазный ток к.з. в точке К-1

I к1І=0.87 I к1=0.87 3.63=3.15кА

Мощность трёхфазного тока к.з.

Определим параметры к.з. в точке К-2

Рис.9.7.

Произведём преобразования схемы замещения

Рис.9.8.

X-23=X15+X3=0.6+1.88=2.48

Определим возможность пренебречь S4

Пренебречь нельзя. Определим возможность пренебречь S1

Попробуем объединить S1 и S6

Объединить S1 и S4 нельзя. В итоге установившееся значение тока к.з. в точке К-2 будет слагаться из трёх составляющих тока к.з. от энергосистемы, тока к.з. от S1 и тока к.з. от S4.

Ток к.з. от энергосистемы

Расчетное сопротивление ветви синхронного двигателя S4

Для t= и Xр=0.28 определяем Кt=3.15

кА

Расчетное сопротивление ветви синхронного двигателя S1

Для t =  и Xр=0.08 определяем Кt=5

^кА

Суммарный ток к.з. в точке К-2

Iк-2=3.69+0.61+1.07=6.05кА

Ударный ток к.з в точке К-1

Iук2=2.55I к2=2.556.05=15.4кА

Действующее значение полного тока к.з. в точке К-2

I ук2=1.52 I к2=1.526.05=9.19кА

Мощность трёхфазного тока к.з.

МВА
Данные расчетов сводим в таблицу

Рачсчетная точка	ПАРАМЕТРЫ
	Iк, кА	ук, кА	Iук, кА	IІк, кА	Sк,мВА
К-1	3.69	9.25	5.51	3.15	233.2
К-2	6.05	15.4	9.19	5.26	66.01
К-3	3.89	9.92	5.91	3.38	42.4
К-4	2.91	7.42	4.42	2.53	31.7
К-5	5.75	14.66	8.74	5	62.74
К-6	3.3	8.41	5.01	2.87	36