6.2 Расчет предоконечного каскада с использованием компьютера

Произведем расчет предоконечного каскад усилительного тракта передатчика проектируемой РЛС с помощью компьютера, программа составлена на основе методики расчета изложенной в [6].

Предоконечный каскад нагружается на оконечный каскад и исходя из вышеизложенных расчетов и должен обеспечивать на его входе мощность Рвх (2.5.1) равную 41,2 мВт на частоте 7,5 ГГц, исходя из чего выбираем маломощный биполярный транзистор 2Т3124А-2 со следующими характеристиками:

-статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ 100;
-граничная частота, ГГц 8;
-емкость коллекторного перехода, пФ 0,42;
-емкость эмиттерного перехода, пФ 0,69;
-индуктивность базового вывода, нГн 1;
-индуктивность эмиттерного вывода, нГн 2;
-напряжение отсечки, В 0,4;
-допустимое напряжение на базе, В 1;
-допустимое напряжение на коллекторе, В 10;
-допустимый ток коллектора, мА 12;
-допустимая мощность рассеяния, мВт 70;
-крутизна переходной характеристики в граничном режиме, мА/В 40;

Производим расчет предоконечного каскада, задавшись напряжением питания и током в цепи коллектора:

-Допустимая мощность рассеяния на коллекторе, Вт 7.00E-002;
-Рабочaя частота, МГц 7500;
-Статический коэффициент усиления по току 100;
-Напряжение отсечки, B .400;
-Крутизна в граничном режиме, A/B 3.99E-002;
-Емкость эмиттерного перехода, пФ .689;
-Емкость коллекторного перехода, пФ .419;
-Допустимое напряжение на базе, В 1;
-Допустимый ток коллектора, А 1.19E-002;
-Допустимое напряжение на коллекторе, В 10;
-Индуктивность базового вывода, нГн 1;
-Индуктивность эмиттерного вывода, нГн 2;
-Напряжение источника питания, В 3;
-Максимальный ток коллектора, А 6.99E-003;
-Граничная частота F betta, МГц 8000;
-Угол отсечки, град 180;
-Коэффициенты Берга для угла отсечки:
-Аlfa0= 0.5;
-Alfa1= 0.5;
-Gamma0= 1;
-Gamma1= 1.
Режим работы:
-Коэффициент использования напpяжения, B .686;
-Напpяжение первой гармоники на коллекторе, В 2.76;
-Амплитуда 1-й гаpмоники коллекторного тока, А 3.74E-003;
-Постоянная составляющая коллекторного тока, А 1.26E-003;
-Мощность первой гармоники на выходе, Вт 7.14E-003;
-Мощность, потpебляемая коллекторной цепью, Вт 9.07E-003;
-Мощность, pассеиваемая на коллекторе, Вт 2.40E-003;
-КПД коллекторной цепи .723;
-Управляющий заряд, нКл 1.88E-015;

-Минимальное мгновенное напpяжение на эмиттерном

переходе, В

.397;
-П-остоянная составляющая на эмиттере, В .399;
-Сопротивление коллекторной нагрузки, Ом 581.5;

-Амплитуда первой гармоники суммарного тока базы

с четом тока емкости коллекторного перехода, А.

7.55E-002;
-Сопротивление коррекции закрытого перехода, Ом. 28.8;
-Мощность, потребляемая цепью коррекции, Вт 6.50E-008;
-Входное сопротивление, Ом 8.17;
-Мощность, потребляемая на входе, Вт 1.22E-002;
-Мощность на входе, потребляемая каскадом, Вт 1.22E-002;
-Коэффициент передачи по мощности 1.53
-Входная индуктивность, нГн 1.00;
-Входная емкость, пФ 848.5;
-Усредненн. за период сопротивление коррекции, Ом 16.3.

Результаты оказались неудовлетворительными, с такой выходной мощностью он не сможет раскачать оконечный каскад. Попробуем увеличить выходную мощность предоконечного каскада, повысив напряжение питания и коллекторный ток. Производим расчет заново:

-Допустимая мощность рассеяния на коллекторе, Вт 7.00E-002;
-Рабочaя частота, МГц 7500;
-Статический коэффициент усиления по току 100;
-Напряжение отсечки, B .400;
-Крутизна в граничном режиме, A/B 3.99E-002;
-Емкость эмиттерного перехода, пФ .689;
-Емкость коллекторного перехода, пФ .419;
-Допустимое напряжение на базе, В 1;
-Допустимый ток коллектора, А 1.19E-002;
-Допустимое напряжение на коллекторе, В 10;
-Индуктивность базового вывода, нГн 1;
-Индуктивность эмиттерного вывода, нГн 2;
-Напряжение источника питания, В 4;
-Максимальный ток коллектора, А 7.49E-003;
-Граничная частота F betta, МГц 8000;
-Угол отсечки, град 180;
-Коэффициенты Берга для угла отсечки:
-Аlfa0= 0.5;
-Alfa1= 0.5;
-Gamma0= 1;
-Gamma1= 1.
Режим работы:
-Коэффициент использования напpяжения, B .953;
-Напpяжение первой гармоники на коллекторе, В 3.81;
-Амплитуда 1-й гаpмоники коллекторного тока, А 4.74E-003;
-Постоянная составляющая коллекторного тока, А 2.38-003;
-Мощность первой гармоники на выходе, Вт 6.56E-003;
-Мощность, потpебляемая коллекторной цепью, Вт 9.54E-003;
-Мощность, pассеиваемая на коллекторе, Вт 2.91E-003;
-КПД коллекторной цепи .798;
-Управляющий заряд, нКл 1.49E-015;

-Минимальное мгновенное напpяжение на эмиттерном

переходе, В

.697;
-Постоянная составляющая на эмиттере, В .699;
-Сопротивление коллекторной нагрузки, Ом 1016.6;

-Амплитуда первой гармоники суммарного тока базы

с учетом тока емкости коллекторного перехода, А.

5.47E-002;
-Сопротивление коррекции закрытого перехода, Ом. 28.8;
-Мощность, потребляемая цепью коррекции, Вт 4.05E-008;
-Входное сопротивление, Ом 4.67;
-Мощность, потребляемая на входе, Вт 1.33E-002;
-Мощность на входе, потребляемая каскадом, Вт 1.33E-002;
-Коэффициент передачи по мощности 2.03;
-Входная индуктивность, нГн 1.00;
-Входная емкость, пФ 1482.3;
-Усредненн. за период сопротивление коррекции, Ом 14.4.

Повышение наряжения питания дало свои результаты, однако все равно выходная мощность не так высока как хотелось бы. Попробуем ещё повысить напряжение питания и ток колектора. Вообще ток коллектора не должен превышать 80% от максимально допустимого значения и напряжение питания должно быть в половину меньше допустимого. Производим расчет:

-Допустимая мощность рассеяния на коллекторе, Вт 7.00E-002;
-Рабочая частота, МГц 7500;
-Статический коэффициент усиления по току 100;
-Напряжение отсечки, B .400;
-Крутизна в граничном режиме, A/B 3.99E-002;
-Емкость эмиттерного перехода, пФ .689;
-Емкость коллекторного перехода, пФ .419;
-Допустимое напряжение на базе, В 1;
-Допустимый ток коллектора, А 1.19E-002;
-Допустимое напряжение на коллекторе, В 10;
-Индуктивность базового вывода, нГн 1;
-Индуктивность эмиттерного вывода, нГн 2;
-Напряжение источника питания, В 5;
-Максимальный ток коллектора, А 9.51E-003;
-Граничная частота F betta, МГц 8000;
-Угол отсечки, град 180;
-Коэффициенты Берга для угла отсечки:
-Аlfa0= 0.5;
-Alfa1= 0.5;
-Gamma0= 1;
-Gamma1= 1.
Режим работы:
-Коэффициент использования напpяжения, B .986;
-Напpяжение первой гармоники на коллекторе, В 4.85;
-Амплитуда 1-й гаpмоники коллекторного тока, А 8.89E-003;
-Постоянная составляющая коллекторного тока, А 3.18E-003;
-Мощность первой гармоники на выходе, Вт 4.31E-002;
-Мощность, потpебляемая коллекторной цепью, Вт 1.90E-002;
-Мощность, pассеиваемая на коллекторе, Вт 4.72E-003;
-КПД коллекторной цепи .852;
-Управляющий заряд, нКл 8.84E-016;

-Минимальное мгновенное напряжение на эмиттерном

переходе, В

.998;
-Постоянная составляющая на эмиттере, В .999;
-Сопротивление коллекторной нагрузки, Ом 1150.3;

-Амплитуда первой гармоники суммарного тока базы

учетом тока емкости коллекторного перехода, А.

.013;
-Сопротивление коррекции закрытого перехода, Ом. 25.6;
-Мощность, потребляемая цепью коррекции, Вт 1.60E-008;
-Входное сопротивление, Ом 4.13;
-Мощность, потребляемая на входе, Вт 1.69E-002;
-Мощность на входе, потребляемая каскадом, Вт 1.69E-002;
-Коэффициент передачи по мощности 2.53;
-Входная индуктивность, нГн 1.00;
-Входная емкость, пФ 3770.5;
-Усредненн. за период сопротивление коррекции, Ом 12.8.

На этот раз результаты расчета удовлетворяют требованиям оконечного каскада к мощности, то есть реализация предоконечного каскада на основе транзистора 2Т3124А-2 возможна.


7 РАСЧЕТ ВЫХОДНОЙ КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ

Выходная колебательная система необходима для фильтрации высших гармоник на выходе усилительного каскада перед подачей полезного сигнала в антенно-фидерную систему. Кроме того она обеспечивает согласование источника с нагрузкой, то есть трансформирует резистивную составляющую сопротивления нагрузки RА­ в RЭК с одновременной компенсацией реактивной составляющей XА.

Исходными данными для расчета выходной колебательной системы служат: сопротивление нагрузки RА=75 Ом; эквивалентное сопротивление нагрузки, известное из расчета усилительного каскада, RЭК=45,3 Ом; рабочая частота fр=7,5 ГГц; требуемое затухание высших гармоник aф=50 дБ (современные требования на фильтрацию 40…80 дБ). Расчет произведем по методике изложенной в [6].

Наиболее интенсивными являются вторая и третья гармоники, именно их надо ослаблять в выходной колебательной системе.


Необходимый коэффициент фильтрации, который должна обеспечивать выходная колебательная система, можно найти из соотношения:

У фильтров Баттерворта и Чебышева минимальные потери, а следовательно максимальный КПД, достигаются при оптимальном числе звеньев (m=mопт), которое определяется только требуемым затуханием aф:

mопт=(0,05…0,1)aф=0,1·50=5


Выбираем фильтр Чебышева в виде двух последовательно соединенных П-цепочек (рис. 2.6.1)

Рис 2.6.1 – Эквивалентная схема ВКС.


Выходная колебательная система последовательно трансформирует сопротивление нагрузки сначала в R*Н, а затем в Rэк. Причем:

Для расчета LC элементов сначала рассчитаем вспомогательные величины R01 R02 соответственно для первой и второй П-цепочки. Причем R01 (R02) выбирают в 3…5 раз меньше по сравнению с наименьшим из сопротивлений Rэк и R*Н (R*Н и RА).

Рассчитаем сопротивления элементов цепи:


Исходя из найденных реактивных сопротивлений и рабочей частоты передатчика, найдем значения емкостей и индуктивностей элементов.

тогда:

Фактическая емкость C1 отличается от расчетной на емкость Сск известную из расчетов оконечного каскада, который нагружается на выходную колебательную систему, и так, С1=С1расчск=0,67-0,08=0,59 нФ. Кроме того, емкости С21 и С22 собой образуют одну емкость С2=С21+С22=0,62+0,5= =0,112 нФ. Все остальные элементы сохраняют свои значения.

Рис. 2.6.2 - ВКС


Определим КПД системы. Коэффициент полезного действия первой:

и второй:

цепочек, где Q=500 добротность катушек индуктивности.

Определяем нагруженные добротности первой и второй П-цепочек фильтра:


Фактический коэффициент фильтрации первой и второй цепочки:

Общий коэффициент фильтрации:

то есть полученный коэффициент фильтрации удовлетворяет требованию на мощность побочного излучения.


8 РАСЧЕТ АНТЕННО-ФИДЕРНОЙ СИСТЕМЫ В данном разделе произведем более подробный расчет антенно-фидерной системы.

Радиолокационная станция имеет две одинаковые однозеркальные параболические антенны. Определим их геометрические размеры.

Для начала определим тип фидера его шумовую температуру и КПД.

В качестве линии передачи выбираем прямоугольный волновод с сечением 2,8´1,3 см и коэффициентом затухания α=0,0794 дБ/м

Тафу=67°alф=67°·0.0794·30=160˚.

где lф-длина фидерой линии (принимаем расстояние от технического здание до шлюза, с запасом)

Тафу=290°(1-КПД); КПД=1-(Тафу /290°)=1-0,55=0,45

Вычисление шумовой температуры антенной системы выполняется по формулам

Таафу+КПД·ТН.СР­+КПД·То(1-a1+a1·u)=

=160+0,45·10­+0,45·290(1-0,925+0,925·0,025)=177,3

Ta=177,3˚K

Т=Та­+Тпр

T=2277,3˚K

Определим диаметр раскрыва зеркала. Ширина диаграммы направленности в случае неравномерного возбуждения раскрыва зеркала определяется:

Q0,5Е = 1,3l / l1­­­

Q0,5H = 1,2l / l2­­­

где 2Q0,5Н ,2Q0,5E – ширина ДН в плоскостях Н и Е соответственно, рад;

l - длина волны;

l1 и l2­ –­ горизонтальный и вертикальный размеры антенны;

­l1­=1.3 l/Q0,5E­­­=(1,3*3*108/7,5*109)/ 0,035=1,49 м

l2­=1.2 l/Q0,5H­­­=(1,2*3*108/7,5*109)/ 1,41=0,14 м

Определение угла раскрыва и фокусного расстояния зеркальной антенны.

С точки зрения оптимизации геометрии антенны по максимальному отношению сигнал/шум необходимо произвести следующий расчет:

Чувствительность g определяется формулой g=Sa2a3hg’

где первые четыре коэффициента не зависят от угла раскрыва Y0,а g’ вычисляется:

g’=ga1/(T1+КПД*Т0*(cosn+1Y0+u(1-cosn+1Y0)))

где Т1пр0(1-КПД)+КПД Тнср

Т0=290°К

u=(0.2-0.3)-коэффициент учитывающий “переливание” части мощности облучателя через края зеркала,

a1=1-cosn+1Y0

S=0,25pl1l2 - площадь апертуры зеркала


n=6 – число характеризующее тип облучателя, в данном случае пирамидальный рупор.n=0.81;

Строим график функции g(Y0) и по максимальному значению определяем угол раскрыва зеркала.


Рисунрк 8.1 – Зависимость отношения сигнал/шум от угла раскрыва

Из зависимости видно, что функция γ(Y0) достигает максимума при Y0=0,81 радиан (46˚).


Зная угол раскрыва и поперечные размеры можно найти фокусное расстояние зеркала:

Таким образом, основные геометрические размеры зеркала рассчитаны.

Рассчитаем геометрические и электродинамические характеристики облучателя.

Расчёт сводится к определению геометрических размеров облучателя, при которых уменьшение амплитуды поля на краю раскрыва зеркала происходит до одной трети амплитуды поля в центре раскрыва, и диаграммы направленности облучателя.

Рупор пирамидальный


Рисунок 8.2 – Облучатель. Пирамидальный рупор

Диаграммы направленности рупорной антенны рассчитываются по формулам:

В Е плоскости (Рис 2.7.3 а)


В Н плоскости (Рис 2.7.3 б)


Где β0=2π/λ – волновое число β0=2*3,14/(3*108/7,5*109)=157,1

а б
Рисунок 8.3 – ДН облучателя: а – в Е плоскости; б – в Н плоскости.

Множители ap и bp в уравнениях диаграмм направленности – поперечные размеры рупора выбираются из условия спадания поля на краю раскрыва до одной третей по отношению к полю в центре раскрыва. В данном случае ap=5,15 см и bp=3,76 см.

Для оптимального рупора (наибольший КНД) продольные и поперечные размеры связаны между собой соотношениями:


в Е плоскости

в Н плоскости

Распределение поля в апертуре зеркала.

Расчёт распределения поля в апертуре зеркала осуществляется по следующим формулам:


Где F0(Ψ) - диаграмма направленности облучателя

Ψ0 ­– угол раскрыва

Ψ – текущий угол

Таким образом, поле в апертуре зеркала распределено по следующим законам:

в Е плоскости (рисунке 8.4 а)


в Н плоскости (рисунке 8.4 б)


а б
Рисунок 8.4 – Распределение поля в апертуре зеркала: а – в Е плоскости; б – в Н плоскости.

Теперь рассчитаем пространственную диаграмму направленности и определим параметры параболической антенны.


Инженерный расчет пространственной диаграммы направленности параболической антенны часто сводится к определению диаграммы направленности идеальной круглой синфазной площадки с неравномерным распределением напряженности возбуждающего поля. В данном случае распределение напряженности возбуждающего поля в основном определяется диаграммой направленности облучателя в соответствующей плоскости. Выражение для нормированной ДН зеркальной параболической антенны при этом имеет вид:

где J1 и J2 – цилиндрические функции Бесселя первого и второго порядка;


k1крmax=cos20/2)Fобл0) – коэффициент, показывающий во сколько раз амплитуда возбуждающего поля, на краю раскрыва меньше амплитуды в центре раскрыва, в соответствующей плоскости с учётом различий расстояний от облучателя до центра и края зеркала.

Таким образом, пространственная ДН принимает вид в плоскости Е рисунок 8.5 а. и в плоскости Н рисунок 8.5 б.


Рисунок 8.5 а – ДН антенны в Е плоскости.

Рисунок 8.5 б - ДН антенны в Н плоскости.

Таким образом, реальная ширина диаграммы направленности составляет: в горизонтальной плоскости 0,034 радиана или 1,97˚;

в вертикальной плоскости 1,54 радиана или 88,2˚;

что вполне удовлетворяет требованиям.

 
9 УТОЧНЕННЫЕ ТАКТИКО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РЛС

В вышеприведенных пунктах дипломного проекта были рассчитаны основные тактико-технические характеристики радиолокационной станции обзора водной поверхности речного шлюза.

Теперь учтем влияние метеорологических условий среды на работу радиолокационной станции, а точнее, их влияния на характеристики обнаружения.

На пути распространения зондирующего и отраженного сигнала могут быть такие метеообразования как дождь или туман.

Из рисунков 5.6 и 5.7 [12] находим коэффициенты поглощения энергии радиоволн в различных средах. Зная длину волны l=4 см, зададимся наихудшими условиями: сильный дождь (16 мм/ч), туман с видимостью 30м и так же учтем затухание в кислороде. Поглощение энергии радиоволн с данной длиной волны в парах воды несущественно, поэтому его можно не учитывать.

В итоге суммарный коэффициент поглощения равен:


Общее затухание энергии на пути распространения, равном 2км (так как учитывается распространение сигнала от передающей антенны до цели и от цели до приемной антенны), составит 0,41 дБ или 1,01 раза.


Тогда мощность полезного эхо-сигнала на входе приемника составит:

где РSr – мощность сигнала на входе приемника без учета затухания при распространении, известно из главы 2.2; и отношение сигнал/шум составит:

где РNr – мощность шумов на входе приемника.

Зная отношение сигнал/шум и необходимую вероятность правильного обнаружения, находим из графика рис 4.3 [12] вероятность ложной тревоги, Рлт=1,1·10-4, что практически совпадает со значением в задании и не оказывает существенного влияния на параметры обнаружения.

Тактико-технические характеристики спроектированной радиолокационной станции сведены в таблицу 2.8.1.

Таблица 9.1 – Тактико-технические характеристики РЛС

Параметр Значение

 

Дальность действия, м 1000

 

Вероятность правильного обнаружения 0,95

 

Вероятность ложной тревоги

1,1·10-4

 

Мощность передатчика, мВт 122
Ширина диаграммы направленности в вертикальной плоскости, ˚ 88
Ширина диаграммы направленности в горизонталной плоскости, ˚ 1,97
Период обзора приемной антенны, с 1
Период обзора передающей антенны, с 45
Время обновления информации, с 45
Частота, ГГц 7,5
Раскрыв антенны в горизонтальной плоскости, м 1,4
Раскрыв антенны в вертикальной плоскости, м 0,04
Зона обзора по азимуту, ˚ 90
ЭПР целей, 5
Разрешение по угловой координате 2
Индикация цели Яркостная отметка, с цифровыми данными о скорости

Итак, спроектированная радиолокационная станция обнаружения надводных целей в речном шлюзе по своим параметрам удовлетворяет техническому заданию и выполняет возложенные на неё функции.


10 БИЗНЕС-ПЛАН
Информация о работе «Проектирование радиолокационной станции для обнаружения надводных целей в пределах речного шлюза Усть-Каменогорской гидроэлектростанции»
Раздел: Радиоэлектроника
Количество знаков с пробелами: 103732
Количество таблиц: 24
Количество изображений: 0

0 комментариев


Наверх