5 Проектирование свайного фундамента из забивных призматических свай (вариант 2)
В качестве несущего слоя выбираем 5 слой - Суглинок твердый. В этом случае минимальная длина свай равна 12 м. ( так как сваи должны быть заглублены в несущем слое не менее чем на 1 метр ). Принимаем сваи размером сечения 400 * 400 мм. Глубину заделки свай в ростверке принимаем 0,1 м. ( шарнирное сопряжение свай с ростверком ).
5.1 Расчет на прочность
а) Крайний ряд (скв. 1 )
Несущая способность сваи
Fd = gc ( gcr R A + U S gcf fi hi )
gc = 1 gcr = 1 gcf = 1
R = 10740 кПа А = 0,16 м2 U = 1.6 м
слои | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
fi | 38,5 | 46,8 | 53 | 56,3 | 59,5 | 9 | 9 | 66,4 |
hi | 1,4 | 1,2 | 1,2 | 2 | 0,5 | 2 | 1,7 | 1,9 |
Fd = 1 ( 1 10740 0,16 + 1,6 ( 1 38,5 1,4 + 46,8 1,2 + 53 1,2 + 56,3 2 + 59,5 0,5 + + 9 2 + 9 1,7 +66,4 1,9 ) = 2,48 МН
Определяем число свай
n = gr N / Fd = 1.4 2.34 / 2.48 = 1.32
Принимаем 2 сваи
Определяем нагрузку на 1 сваю
Vр = 0,4 ( 0,7 1,2 + 0,7 2,3 ) = 0,98 м3
Vгр = 0,8 0,7 2,3 - 0,98 = 0,31 м 3
Gр = 0,98 2400 = 23 кН
Gгр = 0,31 1900 = 0,6 кН
Nd = 2.34 + 0.023 + 0,006 = 2,37 МН
N = Nd /n ± Mx y / S yi2 ± My x / S xi2 =
= 2.37 / 2 ± 0.72 0.8 / 0.82 + 0.82 = 1.64 (0.74 )
y = 0
N = 1.64 МН £ Fd / gr = 2.48 / 1.4 = 1.77 МН
б) Средний ряд (скв. 2 )
Несущая способность сваи
Fd = gc ( gcr R A + U S gcf fi hi )
gc = 1 gcr = 1 gcf = 1
R = 10740 кПа А = 0,16 м2 U = 1.6 м
слои | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
fi | 36,75 | 46,2 | 51,5 | 56,6 | 58,6 | 9 | 9,1 | 68,01 |
hi | 0,9 | 2 | 0,6 | 2 | 1,8 | 2 | 1,5 | 1,1 |
Fd = 1 ( 1 10740 0,16 + 1,6 ( 36,75 0,9 + 46,2 2 + 51,5 0,6 + 56,6 2 + 58,6 1,8 + + 9 2 + 9,1 1,5 + 68,1 1,1 ) = 2,49 МН
Определяем число свай
n = gr N / Fd = 1.4 3,98 / 2.49 = 2,49
Принимаем 3 сваи
Определяем нагрузку на 1 сваю
Vр = 0,4 ( 0,7 1,2 + 2,3 2,3 ) = 2,45 м3
Vгр = 0,8 2,3 2,3 - 2,45 = 1,78 м 3
Gр = 2,45 2400 = 59 кН
Gгр = 1,78 1900 = 34 кН
Nd = 3,98 + 0.059 + 0,034 = 4,1 МН
N = Nd /n ± Mx y / S yi2 ± My x / S xi2 =
= 4,1 / 3 ± 1,99 0.8 / 0.82 + 0.82 ± 0,72 0.8 / 0.82 + 0.82 + 0.82 = 2,87 ( -0,13 )
N = 2,87 МН > Fd / gr = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН
Необходимо увеличить количество свай до 4
N = Nd /n ± Mx y / S yi2 ± My x / S xi2 =
= 4,1 / 4 ± 1,99 0.8 / 4 0.82 ± 0,72 0.8 / 4 0.82 = 1,88 ( -0,19 )
N = 1,88 МН > Fd / gr = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН
Необходимо увеличить расстояние между сваями
N = Nd /n ± Mx y / S yi2 ± My x / S xi2 =
= 4,1 / 4 ± 1,99 1 / 4 12 ± 0,72 1 / 4 12 = 1,71 ( 0,35 )
N = 1,71 МН £ Fd / gr = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН
... каждого слоя. Она должна быть меньше величины предельно допустимой осадки фундамента данного типа. Осадка III слоя: S3 = 1,130999 см Осадка IV слоя: S4 = 0,18381 см Итак, осадка основания фундамента получается суммированием осадок всех слоев: S3+S4=1,130999+0.18381=1,314809≈1,3см Предельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 8смпри принятом размере ...
... (кН) Расчетная нагрузка по I группе предельных состояний (кН) Стена А 518,9 579,16 Колонна Б 1531,1 1740,64 3. Определение глубины заложения фундаментов 13-ти этажного жилого дома А. Под наружную стену кирпичного дома Б. Под внутренний ряд колонн 3.1 Определяем глубину заложения исходя из конструктивных особенностей сооружений. При отметки пола подвала равной – 2,2 м. и ...
... 12,0 см выполняется (значение Su = 12,0 см принято по таблице прил.4 СНиП 2.02.01-83). Расчетная схема и эскиз фундамента на распределительной подушке приведена на Рис.6. 5. Расчет и проектирование варианта фундамента на искусственном основании, в виде песчаной распределительной подушки 5.1 Глубина заложения фундамента Аналогично фундаменту на естественном основании назначаем глубину ...
... 91.89 51.46 176.81 99.01 Крепление стенок котлованов 100 м² крепления 106 24 25.44 - - Уплотнение грунта тяжелыми трамбовками 100 м² уплотненной поверхности основания 45.3 42.3 19.16 - - Устройство фундаментов под колоны, железобетонные м³ 32 4.83 154.56 4.23 135.36 Стоимость свай квадратного сечения сплошных длинной 6 м. м 7.7 - - 54 415.80 ...
0 комментариев