3.1. Абсолютное обжатие

Абсолютное обжатие ∆h , определяемое как разница в толщине полосы на входе h0 и на выходе h1 в данном проходе,

∆h = h0 - h1 мм


1-я реверсивная клеть 2-я реверсивная клеть 5-ти клетьевая непрер. гр.

∆h1 = 210 – 200 = 10 мм ∆h9 = 105 – 85 = 20 мм ∆ h13 = 28 – 15 = 13 мм

∆h2 = 200 – 190 = 10 мм ∆h10 = 85 – 65 = 20 мм ∆ h14 =15 – 9,2 = 5,8мм

∆h3 = 190 – 180= 10 мм ∆h11 = 65– 45 = 25 мм ∆ h15 = 9,2 – 6 = 3,2 мм ∆h4 = 180 – 165 =1 5 мм ∆h12 = 45 – 28 =17 мм ∆h16= 6 – 3,5 = 2,5 мм

∆h5 = 165 – 150 = 15 мм ∆ h17 = 3,5 – 2,9 = 0,6 мм

∆h6 = 150 – 135 =1 5 мм

∆h7 = 135 – 120 = 15 мм

∆h8 = 120 – 105 = 15 мм

3.2. Относительное обжатие.

Определяем величину относительного обжатия:

εi = ∆hi x 100,

Hi

Где Hi – Начальная толщина на входе в I-м проходе, мм; i –номер прохода;

∆hi – абсолютное обжатие, мм ∆hi = Hi – hi;

hi – конечная толщина на выходе в i-м проходе.

1-я реверсивная клеть 2-я реверсивная клеть 5-ти клетьевая непрер. гр.

ε1= 10 : 210 x 100 = 4,7 % ε9= 20 : 105 x 100 = 19,05 % ε13= 13 : 28 x 100 = 46,4 %

ε14= 5,8 : 15 x 100 = 38,7 %

ε2= 10 : 200 x 100 = 5,0 % ε10= 20 : 85 x 100 = 23,53 % ε15= 3,2 : 9,2 x 100 = 34,8%

ε3= 10 : 190 x 100 = 5,26 % ε11= 20 : 65 x 100 = 30,77% ε16= 2,5 : 6 x 100 = 41,7 %

ε4= 15 : 180 x 100 = 8,33 % ε12= 17 : 45 x 100 = 37, 8 % ε17= 0,6 : 3,5 x 100 = 17,4% ε5= 15 : 165 x 100 = 9,09 %

ε6= 15 : 150 x 100 = 10,0 %

ε7= 15 : 135 x 100 = 11,11 %

ε8= 15 : 120 x 100 = 12,5 %

3.3. Величина угла захвата.


Величина угла захвата находится по формуле:


α
i = √ ∆hi , рад.

Ri Где Ri – радиус рабочего валка в i –м проходе, мм

Первая реверсивная клеть R = 375мм

α1 = √ (∆h1: R1) = √(10: 375) = 0,16 рад, α1 = 9°

α2 = √ (∆h2 : R2) = √(10: 375) = 0,16 рад, α2 = 9°

α3 = √ (∆h3: R3) = √(10: 375) = 0,16 рад, α3 = 9°

α4 = √ (∆h4: R4) = √(15: 375) = 0,2 рад, α4 = 11°

α5 = √ (∆h5: R5) = √(15: 375) = 0,2 рад, α5 = 11°

α6 = √ (∆h6: R6) = √(15: 375) = 0,2 рад, α6 = 11°

α7 = √ (∆h7: R7 )= √(15: 375) = 0,2 рад, α7 = 11°

α8 = √ (∆h8: R8) = √(15: 375) = 0,23 рад, α8 = 11°

Вторая реверсивная клеть R = 375мм

α9 = √ (∆h9: R9) = √(20: 375) = 0,23 рад, α9 = 13°

α10 = √ (∆h10: R10) = √(20: 375) = 0,23 рад, α10 = 13°

α11 = √ (∆h11: R11) = √(20: 375) = 0,25 рад, α11 = 13°

α12 = √ (∆h12: R12) = √(17: 375) = 0,25 рад, α12 = 11°

Пятиклетьевая реверсивная группа R = 325мм

α13 = √ (∆h13: R13) = √(13: 325) = 0,28 рад, α13 = 10°

α14 = √ (∆h14: R14) = √(5,8: 325) = 0,25 рад, α14 =8°

α15 = √ (∆h15: R15) = √(3,2: 325) = 0,18 рад, α15 = 6°

α16 = √ (∆h16: R16) = √(2,5: 325) = 0,18рад, α16 = 5°


α17 = √ (∆h17: R17) = √(0,6: 325) = 0,12рад, α17 = 3°


3.4. Средняя толщина проката

hсрi – средняя высота полосы в i-м проходе, мм

hсрi = (Hi + hi) / 2

hср1 = (210+200) / 2 = 205, мм hср10 = (85+65) / 2 = 75 мм

hср2 = (200+190) / 2 = 195, мм hср11 = (65+45) / 2 = 55 мм

hср3 = (190+180) / 2 = 185, мм hср12 = (45+28) / 2 = 36,5 мм

hср4 = (180+165) / 2 = 172,5 мм hср13 = (28+15) / 2 = 21,5 мм

hср5 = (165+150) / 2 = 157,5, мм hср14 = (15+9,2) / 2 = 12,1 мм

hср6 = (150+135) / 2 = 142,5, мм hср15 = (9,2+6) / 2 = 7,6 мм

hср7 = (135+120) / 2 = 127,5, мм hср16 = (6+3,5) / 2 = 4,75 мм

hср8 = (120+105) / 2 = 112,5 мм hср17 = (3,5+2,9) / 2 = 3,2 мм

hср9 = (105+85) / 2 = 95, мм


Итоговая таблица по расчетам таблица 9

i

Hi

hi

∆hi

εi

hср

αi

1

210

200

10

4,7

205

9

2

200

190

10

5,0

195

9

3

190

180

10

5,26

185

9

4

180

165

15

8,33

172,5

11

5

165

150

15

9,09

157,5

11

6

150

135

15

10,0

142

11

7

135

120

15

11,11

127,5

11

8

120

105

15

12,5

112,5

11

9

105

85

20

19,05

95

13

10

85

65

20

23,53

75

13

11

65

45

20

30,77

55

13

12

45

28

17

37,8

365

11

13

28

15

13

46,4

21,5

10

14

15

9,2

5,8

38,7

12,1

8

15

9,2

6,0

3,2

34,8

7,6

6

16

6,0

3,5

2,5

41,7

4,75

5

17

3,5

2,9

0,6

17,4

3,2

3



Заключение По намеченным схемам произвели подсчет технологических величин – исходная и конечная толщина для каждого прохода, средняя толщина для каждого прохода, абсолютное обжатие, угол захвата. Определили, что технологические величины не превышают допустимых значений.

В процессе продольной прокатки из сляба сплава АМг2 размером 210 х 1200 х 2200 изготовили листы размером 2,9 х 1100х 2500.


Список литературы


Меерович И.М. «Прокатка плит и листов из легких сплавов.» Издательство “Металлургия”, 1969 г.

Колпашников А.И. «Прокатка листов из легких сплавов. » Издательство “Металлургия”, 1970 г.

Крейндин Н.Н. «Расчет обжатий при прокатке.» Металлургиздат 1963г.

Башлыков В.А. «Технология листовой прокатки» Куйбышев 1975 г.

Каргин В.Р., Макаров Е.М., Чертков Г.В. Элементы «Элементы теории и технологии прокатки листов из легких сплавов» Куйбышев 1987г.

24



САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ


КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ПО КУРСУ:


« ТЕОРИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОКАТНО-

ПРЕССОВОГО ПРОИЗВОДСТВА»


Руководитель проекта:

Быков.А.П.


Выполнила:

Студентка гр. 423.

Ливчина.Н.А.


САМАРА

-1999г.


Информация о работе «Прокатно-пресовое производство»
Раздел: Технология
Количество знаков с пробелами: 34545
Количество таблиц: 9
Количество изображений: 0

Похожие работы

Скачать
50491
38
0

... ів та послуг. Для підтримки своєї господарської діяльності підприємство постійно має вести аналіз фінансових та техніко-економічних показників. Таким чином підприємство може прослідити якісь недоліки та вчасно їх ліквідувати. Тож розглянемо це на прикладі умовного підприємства, для якого і розрахуємо необхідні показники. 2.1 Виробнича потужність підприємства   Виробнича потужність підприє ...

Скачать
75485
24
2

... у заданому положенні. 3.9 Опис технологічного процесу виготовлення виробу В даному курсовому проекті розглядаються технологічний процес виготовлення обечайки хвостової, яка є складовою частиною балки рукояті екскаватора ЕКГ-8І. Очищення металу проводять для видалення окалини, іржі, жирових та інших плям і забруднень у дробеметних, дробеструменевих машинах, або хімічним шляхом. Розкрій є ...

0 комментариев


Наверх