Абсолютное обжатие

3.1. Абсолютное обжатие

Абсолютное обжатие ∆h , определяемое как разница в толщине полосы на входе h0 и на выходе h1 в данном проходе,

∆h = h0 - h1 мм

1-я реверсивная клеть 2-я реверсивная клеть 5-ти клетьевая непрер. гр.

∆h1 = 210 – 200 = 10 мм ∆h9 = 105 – 85 = 20 мм ∆ h13 = 28 – 15 = 13 мм

∆h2 = 200 – 190 = 10 мм ∆h10 = 85 – 65 = 20 мм ∆ h14 =15 – 9,2 = 5,8мм

∆h3 = 190 – 180= 10 мм ∆h11 = 65– 45 = 25 мм ∆ h15 = 9,2 – 6 = 3,2 мм ∆h4 = 180 – 165 =1 5 мм ∆h12 = 45 – 28 =17 мм ∆h16= 6 – 3,5 = 2,5 мм

∆h5 = 165 – 150 = 15 мм ∆ h17 = 3,5 – 2,9 = 0,6 мм

∆h6 = 150 – 135 =1 5 мм

∆h7 = 135 – 120 = 15 мм

∆h8 = 120 – 105 = 15 мм

3.2. Относительное обжатие.

Определяем величину относительного обжатия:

εi = ∆hi x 100,

Hi

Где Hi – Начальная толщина на входе в I-м проходе, мм; i –номер прохода;

∆hi – абсолютное обжатие, мм ∆hi = Hi – hi;

hi – конечная толщина на выходе в i-м проходе.

1-я реверсивная клеть 2-я реверсивная клеть 5-ти клетьевая непрер. гр.

ε1= 10 : 210 x 100 = 4,7 % ε9= 20 : 105 x 100 = 19,05 % ε13= 13 : 28 x 100 = 46,4 %

ε14= 5,8 : 15 x 100 = 38,7 %

ε2= 10 : 200 x 100 = 5,0 % ε10= 20 : 85 x 100 = 23,53 % ε15= 3,2 : 9,2 x 100 = 34,8%

ε3= 10 : 190 x 100 = 5,26 % ε11= 20 : 65 x 100 = 30,77% ε16= 2,5 : 6 x 100 = 41,7 %

ε4= 15 : 180 x 100 = 8,33 % ε12= 17 : 45 x 100 = 37, 8 % ε17= 0,6 : 3,5 x 100 = 17,4% ε5= 15 : 165 x 100 = 9,09 %

ε6= 15 : 150 x 100 = 10,0 %

ε7= 15 : 135 x 100 = 11,11 %

ε8= 15 : 120 x 100 = 12,5 %

3.3. Величина угла захвата.

Величина угла захвата находится по формуле:

α
i = √ ∆hi , рад.

Ri Где Ri – радиус рабочего валка в i –м проходе, мм

Первая реверсивная клеть R = 375мм

α1 = √ (∆h1: R1) = √(10: 375) = 0,16 рад, α1 = 9°

α2 = √ (∆h2 : R2) = √(10: 375) = 0,16 рад, α2 = 9°

α3 = √ (∆h3: R3) = √(10: 375) = 0,16 рад, α3 = 9°

α4 = √ (∆h4: R4) = √(15: 375) = 0,2 рад, α4 = 11°

α5 = √ (∆h5: R5) = √(15: 375) = 0,2 рад, α5 = 11°

α6 = √ (∆h6: R6) = √(15: 375) = 0,2 рад, α6 = 11°

α7 = √ (∆h7: R7 )= √(15: 375) = 0,2 рад, α7 = 11°

α8 = √ (∆h8: R8) = √(15: 375) = 0,23 рад, α8 = 11°

Вторая реверсивная клеть R = 375мм

α9 = √ (∆h9: R9) = √(20: 375) = 0,23 рад, α9 = 13°

α10 = √ (∆h10: R10) = √(20: 375) = 0,23 рад, α10 = 13°

α11 = √ (∆h11: R11) = √(20: 375) = 0,25 рад, α11 = 13°

α12 = √ (∆h12: R12) = √(17: 375) = 0,25 рад, α12 = 11°

Пятиклетьевая реверсивная группа R = 325мм

α13 = √ (∆h13: R13) = √(13: 325) = 0,28 рад, α13 = 10°

α14 = √ (∆h14: R14) = √(5,8: 325) = 0,25 рад, α14 =8°

α15 = √ (∆h15: R15) = √(3,2: 325) = 0,18 рад, α15 = 6°

α16 = √ (∆h16: R16) = √(2,5: 325) = 0,18рад, α16 = 5°

α17 = √ (∆h17: R17) = √(0,6: 325) = 0,12рад, α17 = 3°

3.4. Средняя толщина проката

hсрi – средняя высота полосы в i-м проходе, мм

hсрi = (Hi + hi) / 2

hср1 = (210+200) / 2 = 205, мм hср10 = (85+65) / 2 = 75 мм

hср2 = (200+190) / 2 = 195, мм hср11 = (65+45) / 2 = 55 мм

hср3 = (190+180) / 2 = 185, мм hср12 = (45+28) / 2 = 36,5 мм

hср4 = (180+165) / 2 = 172,5 мм hср13 = (28+15) / 2 = 21,5 мм

hср5 = (165+150) / 2 = 157,5, мм hср14 = (15+9,2) / 2 = 12,1 мм

hср6 = (150+135) / 2 = 142,5, мм hср15 = (9,2+6) / 2 = 7,6 мм

hср7 = (135+120) / 2 = 127,5, мм hср16 = (6+3,5) / 2 = 4,75 мм

hср8 = (120+105) / 2 = 112,5 мм hср17 = (3,5+2,9) / 2 = 3,2 мм

hср9 = (105+85) / 2 = 95, мм

Итоговая таблица по расчетам таблица 9

i	Hi	hi	∆hi	εi	hср	αi
1	210	200	10	4,7	205	9
2	200	190	10	5,0	195	9
3	190	180	10	5,26	185	9
4	180	165	15	8,33	172,5	11
5	165	150	15	9,09	157,5	11
6	150	135	15	10,0	142	11
7	135	120	15	11,11	127,5	11
8	120	105	15	12,5	112,5	11
9	105	85	20	19,05	95	13
10	85	65	20	23,53	75	13
11	65	45	20	30,77	55	13
12	45	28	17	37,8	365	11
13	28	15	13	46,4	21,5	10
14	15	9,2	5,8	38,7	12,1	8
15	9,2	6,0	3,2	34,8	7,6	6
16	6,0	3,5	2,5	41,7	4,75	5
17	3,5	2,9	0,6	17,4	3,2	3

Заключение По намеченным схемам произвели подсчет технологических величин – исходная и конечная толщина для каждого прохода, средняя толщина для каждого прохода, абсолютное обжатие, угол захвата. Определили, что технологические величины не превышают допустимых значений.

В процессе продольной прокатки из сляба сплава АМг2 размером 210 х 1200 х 2200 изготовили листы размером 2,9 х 1100х 2500.

Список литературы

Меерович И.М. «Прокатка плит и листов из легких сплавов.» Издательство “Металлургия”, 1969 г.

Колпашников А.И. «Прокатка листов из легких сплавов. » Издательство “Металлургия”, 1970 г.

Крейндин Н.Н. «Расчет обжатий при прокатке.» Металлургиздат 1963г.

Башлыков В.А. «Технология листовой прокатки» Куйбышев 1975 г.

Каргин В.Р., Макаров Е.М., Чертков Г.В. Элементы «Элементы теории и технологии прокатки листов из легких сплавов» Куйбышев 1987г.

24

САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ПО КУРСУ:

« ТЕОРИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОКАТНО-

ПРЕССОВОГО ПРОИЗВОДСТВА»

Руководитель проекта:

Быков.А.П.

Выполнила:

Студентка гр. 423.

Ливчина.Н.А.

САМАРА

-1999г.