Рис. 2 Сечение витка обмотки НН

5 Рис. 2 Сечение витка обмотки НН.

9,5

22

Внутренний диаметр обмотки:

D^`₁ = d+2a₀₁ = 0.32+2´0.015 = 0.35 м

Внешний диаметр обмотки по (7.19):

D^``₁ = D^`₁+ 2f₁ = 0.35+2´0.022 = 0.394 м

Плотность теплового потока на поверхности обмотки по (7.19)

q = ´10^-10 = ´10^-10 » 780 Вт/м²

В обмотке предусматривается равномерно распределённая транспозиция параллельных проводов-12 транспозиций по принципиальной схеме рис. 5.29 (Л-1). Первая транспозиция после первого витка, 11 последующих с шагом в два витка, т.е. после третьего витка, пятого витка и т.д. .

Масса метала обмотки по (7.6) (Л-1):

G₀₁ = 28´10³cD_срw₁П₁ = 28´10³´3´0.372´27´333.6´10^-6 = 281.5 кг

Масса провода по таблице 5.5 (Л-1)

G _пр1 = 281.5 ´1,02 = 287,13 кг

Расчёт обмотки ВН.

Выбираем схему регулирования по рис. 3 (6.14) (Л-1) с выводом концов всех трёх фаз обмотки к одному трёх фазному переключателю. Контакты переключателя рассчитываются на рабочий ток 41,24 А. Наибольшее напряжение между контактами переключателя в одной фазе:

рабочее: %U_2, т.е. 2020 В

испытательное: %U₂, т.е. 4040 В.

для получения на стороне В различных напряжений необходимо соединять

 

Напряжение, В	Ответвления обмотки
36 750	A2 A3 B2 B3 C2 C3
35 875	A3 A4 B3 B4 C3 C4
35 000	A4 A5 B4 B5 C4 C5
34 125	A5 A6 B5 B5 C5 C6
33 250	A6 A7 B6 B7 C6 C7

Число витков в обмотке ВН при номинальном напряжении:

w_H=w₁ = 27× = 790 витков

Число витков на одной ступени регулирования:

w_р =  = 19 витков

Для пяти ступеней

Напряжение, В	Число витков на ответвлениях
36 750	790+2×19=828
35 875	790+19=809
35 000	790
34 125	790-19=771
33 250	790-2×19=752

Ориентировочная плотность тока

J₂ » 2×J_ср.– J₁= 2×3.67×10⁶ – 3.62×10⁶ = 3.72 МА/м²

Ориентировочное сечение витка

П`₂» = 11×10^-6 м² = 11 мм²

По таблице 5,8 (Л-1) выбираем непрерывную катушечную обмотку из медного прямоугольного провода (S=2500 кВА; I₂= 41.24 A; U₂= 35000 B; П`₂ = 11 мм²). По сортаменту медного обмоточного провода (табл. 5,2) выбираем провод марки ПБ.

ПБ–1× сечением П₂ = 11,2 × 10^-6 м²

Плотность тока в обмотке: J₂ =  = 3.68 МА/м².

При J₂ = 3.68 МА/м² и b=7.1 мм по графикам рис. 5,34 (а) находим

q = 1000 Вт/м²

Принимаем конструкцию обмотки с радиальными каналами по 4,5 мм между всеми катушками. Две крайние катушки вверху и внизу катушки отделены каналами по 7,5 мм (см. табл. 4,10) (Л-1).

Схема регулирования напряжения (по рис. 6,14) (Л-1), канал в месте разрыва обмотки h_кр = 12 мм (см. табл.4,9) (Л-1).

 Основной размер катушки 7,6 мм.

Число катушек на стержне ориентировочно:

N_кат.2» = 77,6 » 77 катушек.

Число витков в катушке ориентировочно:

w_кат »  = 10,75

Радиальный размер: а`₂ = 2,10 ´ 11 = 23,1 » 23 мм

Общее распределение витков по катушкам:

62 основные катушки В по 11 витков……………………682 витков

7 основных катушек Г по 10 витков……………………….70 витков

8 регулировочных катушек Д по 9,5 витков………………76 витков

Всего: 77 катушек…………………………………………...828 витков

Расположение катушек на стержне и размеры радиальных каналов приняты по рис. 3 (а).

Осевой размер обмотки:

l = åh_кат + åh_кан = [7,6´77+0,95´(12,1+4´75)] ´ 10^-3 » 0,880 м

По испытательному напряжению U_исп.= 85 кВ и мощности трансформатора S=2500, канал между обмотками ВН и НН ……………………....а`₁₂ = 27 мм

Толщина цилиндра ……………………………………………….…d`₁₂ = 5 мм

Выступ цилиндра за высоту обмотки …………………………..…l`₁₁ = 55 мм

Расстояние между обмотками ВН двух соседних стержней ……а`₂₂ = 30 мм

Толщина междуфазной перегородки ………………………………d`₂₂ = 3 мм

Расстояние от обмотки ВН до ярма ……………………………...…l`₀ = 75 мм

Согласно параграфу 4,3 (Л-1) принимаем размеры бумажно-бакелитового цилиндра, на котором на 12 рейках наматывается обмотка диаметром:

 ´ 0,93

основные размеры обмоток трансформатора показаны на рис. 3 (б).

Плотность теплового потока на поверхности обмотки для катушки Г по (7,19) (Л-1):

q₂ =  ´ 10^-10

q₂ = ´10^-10 =  ´ 10^-4 = 719 Вт/м²

Масса металла обмотки ВН:

G₀₂ = 28´10³´c´D_ср´w₁´П₁= 28´10³´3´0,473´790´11,2´10^-6 = 351,5 кг

Масса провода в обмотке ВН с изоляцией:

G_{пр 2} = 1,03´351,5 кг = 362 кг

Масса металла (меди) обмоток НН и ВН:

G_о = G_о1 + Gо₂ = 281,5+351,5 = 633 кг

Масса провода двух обмоток:

G_пр = G_пр1 + G_пр2 = 287,13+362 = 649,13 кг

Рис. 3 Обмотка трансформатора.

(а) Катушки

4Г 31В 4Д 4Д 31В 3Г

 

2´7,5мм 34´4мм 1´12мм 34´4мм 2´7,5мм

Каналы

(б)

15 22 27 25 30

75

 55

4 5 3

Расчёт токов короткого замыкания.

Потерями короткого замыкания двухобмоточного трансформатора называются потери, возникающие в трансформаторе при номинальной частоте и установленной в одной из обмоток тока, соответствующего его номинальной мощности при замкнутой накоротко второй обмотки.

Потери короткого замыкания согласно параграфу 7.1 (Л-1):

Основные потери в обмотках по параграфу 7.3, при t = 75° C.

Обмотка НН:

Р_осн.1 = 2,4´10^-12´J₁²´G_об.1 = 2,4´10^-12´3,62²´281,5 = 8853,3 Вт

Обмотка ВН:

Р_осн.2 = 2,4´10^-12´J₂²´G_об.2 = 2,4´10^-12´3,68²´351,5 = 11424,4 Вт

Принимаем k_р = 0,95

Добавочные потери в обмотке НН: k_Д1 = 1,038

Добавочные потери в обмотке ВН: k_Д2 = 1.005

Основные потери в отводах рассчитываются следующим образом:

Длина отводов определяется приближённо по (7,21) (Л-1):

l_отв = 7.5´l = 7.5´0.82 = 6.15 м

Масса отводов НН: (при плотности меди отводов g = 8900 кг/м³)

G_отв.1 = l_отв.´П_отв.1´ g = 6,15´333,6´10^-6´8900 = 18,26 Вт

Потери в отводах НН: (при k = 2,4´10^-12)

Р_отв.1 = k´J₁²´G_отв.1 = 2,4´10^-12´3,62²´10¹²´18,26 = 574,3 Вт

Масса отводов ВН: (при плотности меди отводов g = 8900 кг/м³)

G_отв.2 = l_отв.´П_отв.2´ g = 6,15´11,2´10^-6´8900 = 0,613 Вт

Потери в отводах НН: (при k = 2,4´10^-12)

Р_отв.2 = k´J₂²´G_отв.2 = 2,4´10^-12´3,68²´10¹²´0,613 = 19,92 » 19 Вт

Потери в стенках бака и других элементах конструкции до выяснения размеров бака определяем приближённо, по (7,25) и табл. 7,1 (Л-1):

Р_б = 10kS = 10´0,03´2500 = 750 Вт

Полные потери короткого замыкания:

Р_к = Р_осн.1´k_Д1 + Р_осн.1´k_Д1 + Р_отв.1 + Р_отв.2 + Р_б =

=8853,3´1,038 + 11424,4´1,005 + 574,3 + 19 + 750 = 22014,5 Вт

Для номинального напряжения обмотки ВН:

Р_к = 22014,5 – 0,05´11481,522 = 21440 Вт

или  = 82,5 %

Напряжение короткого замыкания рассчитывается согласно параграфу 7,2 (Л-1):

Активная составляющая:

u_а =  =  = 0,8576 %

Реактивная составляющая:

u_р =

где: f = 50 Гц

S`= 833.3 кВА

b = 2,83

а_р = а₁₂ + =0,0426

k_p = 0.95

k_q = 1.031

u_p =  ´ 10^-1 = 5.93 %

Напряжение короткого замыкания:

u_к = = 5.99 %

или 5,99´100/6,5 = 92,15 % заданного значения.

Установившийся ток короткого замыкания на обмотке ВН по (7,38) и табл. 7,2 (Л-1):

I_к.у. =  = 687,34 А

Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания:

i_к.max = 1,41k_max ´I_к.у. = 2,32´687,34 = 1594,63 А

при =6,9,

по табл. 7,3 (Л-1): k_max´=2.32

Радиальная сила по (7,43) (Л-1):

F_p = 0.628 ´ (i_к.max ´ w)² ´ b ´ k_p ´ 10^-6 = 0.628´(1594.63´790)²´2.83´0.95´ ´10^-6 = 267 944 Н

Температура обмотки через t_к = 5 сек. после возникновения короткого замыкания по (7,54) (Л-1):

Q =  + Q_н =  + 90 =  ´ 90 =

= 209,13° С

Расчёт магнитной системы трансформатора.

Определение размеров магнитной системы и массы стали по параграфу 8,1.

Принята конструкция трёхфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3404,0,35 мм по рис 4. Стержни магнитной системы скрепляются бандажами из стеклоленты, ярма прессуются ярмовыми балками. Размеры пакетов выбраны по табл. 8.4 (Л-1), для стержня диаметром ,0320 м без прессующих пластин. Число ступеней в сечении стержня 9, в сечении ярма 7.

Размеры пакетов в сечении стержня и ярма по табл. 8.4

№ пакета	Стержень, мм	Ярмо (в половине поперечного сечени), мм
1	310´40	310´40
2	295´22	295´22
3	270´24	270´24
4	25014	25014
5	230´11	230´11
6	215´7	215´7
7	195´8	195´8
8	155´12	–
9	135´5	–

Общая толщина пакетов стержня (ширина ярма): 0,286 м.

По табл. 8.7 (Л-1)

Площадь ступенчатой фигуры сечения стержня: П_ф.с = 746,2 см² = 0,07462 м²;

Площадь ступенчатой фигуры сечения ярма: П_ф.я = 762,4 см² = 0,07624 м²;

Объём угла магнитной системы: V_у = 20 144 см³ = 0,020144 м³

Активное сечение стержня:

П_с = k_з´П_ф.с = 0,97´0,07462 = 0,07238 м²

 Рис. 4 215

195

155  

135

5

12

8

7 11

 

14

24

 

22

 

40

 528 528

 

 

 

 

 

Активное сечение ярма:

П_я = k_з´П_ф.я = 0,97´0,07624 = 0,07395 м²

Объём стали угла магнитной системы:

V_у.ст = k_з´ V_у = 0,97´0,020144 = 0,019539 м³

Длина стержня:

l_с = 0,820+2´0,075 = 0,97 м

Высота ярма прямоугольного сечения:

h_я = =  = 0,316

Расстояние между осями стержней:

С = D₂`` + a₂₂`´10^-3 = 0.498+0.030 = 0.528 м

Массы стали в стержнях и ярмах магнитной системы рассчитываем по (8,6), (8,8)–(8,13) (Л-1):

Масса стали угла магнитной системы:

G_у = V_у.ст.´g_ст ; где g_ст = 7650 кг/м³

G_у = 0,019539´7650 = 149,5 кг

Масса стали ярм:

G_я = G_я` + G_я`` = 2П_я ´2Сg_ст + 2G_у = 2´0,07395 + 2´0,528´7650 + 2´149,5 = 1194,79+299 = 1493,79 » 1493,8 кг

Масса стали стержней:

G_с = G_с` + G_с`` = 1611,3 + 66,45 = 1677,75 кг

где G_с` = 3´l_с´П_с´g_ст = 3´0,97´0,07238´7650 = 1611,3 кг

G_с``= 3´(П_с´а_1я´g_ст  – G_у) = 3 (0,07238´ 0,31´7650 – 7650 –149,5) = 66,45 кг

Общая масса стали:

G_ст = G_я + G_с = 1493,8 + 1677,75 = 3137,5 кг

Расчёт потерь холостого хода.

Расчёт потерь холостого хода производим по параграфу 8.2

Индукция в стержне:

В_с =  = =1,59 Тл

Индукция в ярме:

В_я =  = =1,56 Тл

Индукция на косом стыке

В_кос. =  =  = 1,124 Тл

Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма.

Площадь сечения стержня на косом стыке:

П_кос. = П_с = 1,41´0,07238 = 0,1024 м²

Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по табл. 8.10 (Л-1) для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при шихтовке в две пластины:

При В_с = 1,59 Тл, р_с = 1,269 Вт/кг; р_з = 974 Вт/м²

При В_я = 1,56 Тл, р_я = 1,207 Вт/кг; р_з = 934 Вт/м²

При В_кос. = 1,124 Тл, р_кос = 445 Вт/м²

Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применим выражение (8,32) (Л-1).

На основании параграфа 8,2 и табл. 8,12 принимаем:

k_п.р. = 1,05; k _п.з. = 1;_. k _п.я. = 1; k _п.п. = 1,03; k _п.ш. = 1,05.

По таблице 8,13 (Л-1) находим коэффициент k _п.у. = 10,18.

Тогда потери холостого хода:

Р_х = [k_п.р´ k _п.з.´(р_сG_с + р_яG_я` – 4р_яG_у + ´ k _п.у.´ G_у) + 4´П_кос.´р_кос + + 1´П_с´р_з + 2´П_я´р_з] ´ k _п.я ´ k _п.п. ´ k _п.ш.

Р_х = [1,05´1´( 1,269´1677,75+1,207´1194,79-4´1,207´149,5+ ´

´10,18´149,5) + 4´0,1024´445+1´0,07238´974+2´0,07395´934] ´1´1,03´1,05 = = [1,05´5094,4+182,272+70,5+ +138,14] ´ 1,0815 = 5740´1,0815 = 6207,8 Вт

Или ´100 = 159 % от заданного

Расчёт тока холостого хода.

Расчёт тока холостого хода производим по параграфу 8.3.

По таблице 8,17 (Л-1) находим удельные намагничивающие мощности:

При В_с = 1,59 Тл, q_с = 1,715 ВA/кг; q_с.з = 18480 ВA/м²

При В_я = 1,56 Тл, q_я = 1,575 ВA/кг; q_я.з = 20700 Вт/м²

При В_кос. = 1,124 Тл, q_кос = 2620 ВА/м²

Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используем (8.43), в котором по параграфу 8.3 и таблице 8.12 и 8.21 принимаем коэффициенты:

k_т.р. = 1,18; k _т.з. = 1,0; k _т.пл. = 1,20; k _т.я. = 1,0; k _т.п. = 1,05;

k _т.ш. = 1,06.

По таблице 8,20 (Л-1) находим коэффициент k _п.у. = 10,18.

Q_х = [k_т.р´ k _т.з.´ (q_сG_с + q_яG_я` – 4q_яG_у + ´ k _т.у.´k _т.пл.´G_у)+4_.´q_кос´ ´П_з.кос + 1´П_с´q_с.з + 2´П_я´q_я.з] ´ k _т.я ´ k _т.п. ´ k _т.ш.

Q_х = [1,18´1´(1,715´1677,75+1,575´1194,8-4´1,575´149,5+´ ´42,45´1,20´149,5) + 4´2620´0,1024+1´18480´0,07238+2´20700´0,07395]´ ´1´1,05´1,06 = [1,18´(2877,34125+1881,81-941,85+50110,1874)+1073,152+ +1337,5824+3061,53]´1,113 = [1,18´53927,48865+5472,2644]´1,113 = 69106,701007´1,113 = 16915,75822079 » 76 915,8 ВА

Ток холостого хода

i₀ = Q_x/10S = 76915,8/10´2500 = 3,077 %

или = 279 % заданного значения.

Активная составляющая тока холостого хода:

i_0а = = 0,248 %

Реактивная составляющая тока холостого хода:

i_0р = = 3,067 %

Тепловой расчёт обмоток.

Тепловой расчёт обмоток производится согласно параграфу 9.5 (Л-1).

Внутренний перепад температуры

Обмотка НН по (9.9) и по рис. 9.9 (Л-1).

Q₀₁ =  =  = 1,15° С

где d – толщина изоляции провода на одну сторону, d = 0,25´10^-3 м;

q – плотность теплового потока на поверхности обмотки;

l_из – теплопроводность бумажной, пропитанной маслом изоляции провода по табл. 9.1 (Л-1), l_из = 0,17 Вт/(м´°С);

Обмотка ВН по (9.9) и рис 9.9 (Л-1);

Q₀₂ =  =  = 1,06° С

 

Перепад температуры на поверхности обмоток:

Обмотка НН:

Q_{о, м1} = k₁´ k₂´ k₃´0,35´q^0,6 = 1´1,1´0,8´0,35´780^0,6 = 16,7° С

где k₁ = 1 – для естественного масляного охлаждения;

k₂ = 1,1 – для внутренней обмотки НН;

k₃ = 0,8 – по таблице 9.3 (Л-1) для h_k/a = 5/22 = 0.23.

Обмотка ВН:

Q_{о, м2} = k₁´ k₂´ k₃´0,35´q^0,6 = 1´1´0,85´0,35´719^0,6 = 15,4° С

где k₁ = 1 – для естественного масляного охлаждения;

k₂ = 1,1 – для внешней обмотки ВН;

k₃ = 0,8 – по таблице 9.3 (Л-1) для h_k/a = 4,5/25 = 0.18.

Полный средний перепад температуры от обмотки к маслу:

Обмотка НН:

Q_{о, м. ср.} =Q_о1 + Q_{о, м1} = 1,15+16,7 = 17,9° С

Обмотка ВН:

Q_{о, м. ср.} =Q_о2 + Q_{о, м2} = 1,06+15,4 = 16,46° С

Тепловой расчёт бака.

Тепловой расчёт бака проводится согласно параграфу 9.6.

По таблице 9.4 (Л-1), в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию S = 2500 кВА, выбираем конструкцию гладкого бака с навесными радиаторами и прямыми трубами по рис. 9.16 (Л-1). Минимальные внутренние размеры бака – по рис. 9.18, (а) и (б), (Л-1).

Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.

S1 = 40 мм	S3 = 23 мм
S2 = 42 мм	S4 = 90 мм
d2 = 10 мм	d1 = 20 мм

Минимальная ширина бака по рис. 9.18, (а) и (б), (Л-1).

В = D₂``+(S₁ + S₂ + d₂ + S₃ + S₄ + d₁) ´ 10^-3 = 0.5+(40+42+20+25+90+10) ´ ´10^-3 = 0.727 м

Принимаем В = 0,76, при центральном положении активной части трансформатора в баке.

Длина бака:

А = 2С+В = 2´0,53+0,76 = 1,82 м.

Высота активной части по (9.24) (Л-1):

Н_а.ч. = l_с + 2h_я + n ´ 10 = 0,97+2´0,316+0,05 = 1,65 м.

uде n = 0,05 м – толщина бруска между дном бака и нижним ярмом

Принимаем расстояние от верхнего ярма до крышки бака при горизонтальном расположении над ярмом переключателя ответвлений обмотки ВН по табл. 9.5 (Л-1).

Н_я.к. = 400 мм = 0,4 м.

Глубина бака:

Н_б = Н_а.ч+ Н_я.к. = 1,65+0,4 = 2,05 м.

Для развития должной поверхности охлаждения целесообразно использовать радиаторы с прямыми трубами по рис. 9.16 (Л-1).

Расстояние между осями фланцев по табл. 9.9 (Л-1):

А_р = 2000 мм

Поверхность конвекции труб:

П_к.тр. = 6,253 м²

Поверхность конвекции двух коллекторов при двух рядах:

П_к.к = 0,34 м²

Минимальные расстояния осей фланцев радиатора:

От нижнего среза стенки бака с₁ = 0,085 м

От верхнего среза стенки бака с₂ = 0,1 м

Для установки этих радиаторов глубина бака должна быть принята:

Н_б = А_р + с₁ + _­с₂ = 2,000 + 0,085+0,1 = 2,2 м

Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки НН по (9.32) (Л-1):

Q_м.в = 65-Q_о.м.ср. = 65-17,9 » 47° С

найденное среднее превышение может быть допущено, так как превышение температуры масла в верхних слоях в этом случае будет

Q_м.в.в = d´Q_м.в = 1,2´47 = 56,4° С < 60° С

Принимая предварительно перепад температуры на внутренней поверхности стенки бака Q_м.б. = 5°С и запас 2° С, находим среднее превышение температуры наружной стенки бака над температурой воздуха:

Q_б.в. = Q_м.в + Q_м.б = 47-5-2 = 40° С

Для выбранного размера бака рассчитываем поверхность конвекции гладкой стенки бака:

П_к.гл. = Н_б [2(А-В) +pВ] = 2´[2´(1,82-0,76)+3,14´0,76] = 9 м²

Ориентировочная поверхность излучения бака с радиаторами по (9.35) (Л-1):

П_и = k´П_к.гл. = 1,5´9 = 18 м²

Ориентировочная необходимая поверхность конвекции для заданного значения Q_б.в. = 40° С по (9.30) (Л-1):

П_к` = – 1,12´П_и = – 1,12´18 = 104,67 м²

Поверхность конвекции составляется из:

Поверхности гладкого бака: П_к.гл. = 9 м²

Поверхности крышки бака:

П_к.кр. = 0,5 [(А-В)´(В+0,16) + ] = 0,5´[(1,82-0,76)´(0,76+ +0,16) +3,14´] = 0,82 м²

Где 0,16 – удвоенная ширина верхней рамы бака; коэффициент 0,5 учитывает закрытие поверхности крышки вводами и арматурой.

Поверхность конвекции радиаторов:

åП_кр. = П_к` - П_к.гл – П_к.кр. = 104,67-9-0,82 = 94,85 м²

поверхность конвекции радиаторов, приведённая к поверхности гладкой стенки (табл.9.6) (Л-1):

П_к.р. = П_тр.´k_ф+П_к.к = 6,253´1,26+0,34 = 8,22 м²

Необходимое число радиаторов:

 = 94.85/8.22 » 11.5

Принимаем 12 радиаторов с расположением по рис. 5.

Рис. 5. Расположение радиаторов на стенке бака.

Поверхность конвекции бака:

П_к = åП_к.р. + П_к.гл. + П_к.кр. = 12´8,22+9+0,82 = 108,46 м²

Поверхность излучения: П_и = 18 м²

Определение превышения температуры масла и обмоток над температурой охлаждающего воздуха по параграфу 9.7.

Среднее превышение температуры наружной поверхности трубы над температурой воздуха по (9.49) (Л-1):

Q _б.в = =  = 39° С

среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой внутренней поверхности стенки трубы по (9.50) (Л-1):

Q _м.б = 0,165 ´ = 0,165 ´  = =5,6° С

Превышение средней температуры масла над температурой воздуха:

Q_м.в. = Q_м.б + Q_б.в = 5,6+39 = 44,6° С

Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой воздуха:

Q_м.в.в = k´Q_м.в = 1,2´44,6 = 53,52° С < 60° С

Превышение средней температуры обмоток над температурой воздуха:

Обмотки НН;

Q_о.в1 = Q_о1 + Q_о.м1 + Q_м.в = 1,15+16,7+44,6 = 62,45° С < 65° С

Обмотки ВН;

Q_о.в2 = Q_о2 + Q_о.м2 + Q_м.в = 1,15+16,7+44,6 = 62,45° С < 65° С

Превышения температуры масла в верхних слоях Q_м.в.в < 60° С и обмоток Q_о.в < 65° С лежат в пределах допустимого нагрева по ГОСТ 11677-85.

ЛИТЕРАТУРА.

(Л-1) – Тихомиров П.М. ''Расчёт трансформаторов'', издательство Москва, энергоатомиздат 1986 г.

Все ссылки (формулы и таблицы), используемые в составлении данной курсовой работы даны на учебник Тихомирова П.М. ''Расчёт трансформаторов'', издательство Москва, энергоатомиздат 1986 г.