Навигация
Конструирование ДЛА РДТТ
24307
знаков
12
таблиц
1
изображение
Оглавление.
Стр.
1. Аннотация.
2. Задание.
3. Выбор оптимальных параметров.
4. Изменение поверхности горения по времени.
5. Профилирование сопла.
6. Расчет ТЗП.
7. Приближенный расчет выхода двигателя на режим по
начальной поверхности горения. Геометрические характеристики заряда камеры.
8. Расчет на прочность основных узлов камеры.
9. Расчет массы воспламенительного состава.
10. Описание конструкции.
11. Спец. часть проекта. УВТ.
12. Описание ПГС.
13. Литература.
1.Анотация.
Ракетные двигатели твердого топлива (РДТТ) получили в настоящее время широкое применение. Из опубликованных данных следует, что более 90 % существующих и вновь разрабатываемых ракет оснащаются РДТТ. Этому способствуют такие основные достоинства их, как высокая надежность, простота эксплуатации, постоянная готовность к действию. Наряду с перечисленными достоинствами РДТТ обладают рядом существенных недостатков: зависимостью скорости горения ТРТ от начальной температуры топливного заряда; относительно низким значением удельного импульса ТРТ; трудностью регулирования тяги в широком диапазоне.
РДТТ применяются во всех классах современных ракет военного назначения. Кроме того, ракеты с РДТТ используются в народно- хозяйственных целях, например, для борьбы с градом, бурения скважин, зондирования высоких слоев атмосферы и.д.
Разнообразие областей применения и выполняемых задач способствовало разработке большого числа различных конструкций, отличающихся габаритными, массовыми, тяговыми, временными и другими характеристиками. Некоторые представления о широте применения могут дать характеристики тяги РДТТ, находящиеся в крайних областях этого диапазона. Для РДТТ малых тяг значение тяги находится в пределах от 0,01 Н до 1600 Н. Тяги наиболее крупных двигателей достигают десятков меганьютонов. Например, для РДТТ диаметром 6,6 м тяга составляет 31 МН.
В данной работе рассмотрен вопрос проектирования в учебных ( с использованием ряда учебных пособий) РДТТ верхней ступени ракеты носителя, на смесевом топливе, полагающий знакомство с основами расчета и проектирования твердотопливных двигателей, методиками определения основных параметров двигателя, расчетом прочности, примерами проектирования топливных зарядов.
3. Выбор оптимальных параметров и топлива.
| Тяга двигателя в пустоте | P(Н)= | 30000 | ||
| Время работы двигателя | t(с)= | 25 | ||
| Давление на срезе сопла | P a(Па)= | 10270 | ||
| Топливо ARCADENЕ 253A | ||||
| Начальная скорость горения | u1(мм/с)= | 1,554 | ||
| Показатель степени в законе горения | n | 0,26 | ||
| Коэффициент температурного влияния на скорость горения | a t= | 0,00156 | ||
| Начальная температура топлива | tн(°С)= | 20 | ||
| Начальная температура топлива | Tн(К)= | 293,15 | ||
| Плотность топлива | r(кг/м^3)= | 1800 | ||
| Давление в камере сгорания | P k(Па)= | 6150000 | ||
| Скорость горения при заданном давлении | u(мм/с)= | 4,558 | ||
| Температура продуктов сгорания | T(К)= | 3359,6 | ||
| Молекулярный вес продуктов сгорания | m(кг/кмоль)= | 19,531 | ||
| Средний показатель изоэнтропы на срезе сопла | n= | 1,152 | ||
| Расчётный удельный импульс | Iу(м/с)= | 2934,8 | ||
| Расходный комплекс | b(м/с)= | 1551,5 | ||
| Идеальный пустотный удельный импульс | Iуп(м/с)= | 3077,3 | ||
| Удельная площадь среза сопла Fуд | (м^2с/кг)= | 30,5 | ||
| Относительная площадь среза сопла | Fотн= | 54,996 | ||
| Коэффициент камеры | jк= | 0,980 | ||
| Коэффициент сопла | jс= | 0,960 | ||
| Коэффициент удельного импульса | jI= | 0,941 | ||
| Коэффициент расхода | mс= | 0,990 | ||
| Коэффициент расходного комплекса | jb= | 0,990 | ||
| Действительный расходный комплекс | b(м/с)= | 1535,828 | ||
| Действительный удельный пустотный импульс | Iуп(м/с)= | 2895,124 | ||
| Действительный расход газа | m(кг/с)= | 10,362 | ||
| Площадь минимального сечения | Fм(м^2)= | 0,003 | ||
| Средняя поверхность горения | W(м^2)= | 1,263 | ||
| Высота свода | e0(мм)= | 113,947 | ||
| e0(м)= | 0,114 | |||
| Отношение площадей | k=Fсв/Fм= | 3,000 | ||
| Площадь свободного сечения канала | Fсв(м^2)= | 0,008 | ||
| Требуемая масса топлива | mт(кг)= | 259,056 | ||
| Количество лучей звезды | i= | 6 | ||
| Угол | q(°)= | 67,000 | ||
| e=0,7…0,8 | 0,750 | |||
| Полуугол | q/2(р рад)= | 0,585 | ||
| Угол элемента звезды | a(рад)= | 0,393 | ||
| Первый вариант расчёта длины топливного заряда |
| |||
| A= | 0,817 | |||
| H= | 0,084 | |||
| Диаметр камеры | D= | 0,396 | ||
| Площадь камеры сгорания | Fк= | 0,123 | ||
| Радиус камеры | R(м)= | 0,198 | ||
| Отношение высоты свода к диаметру камеры | e0/D= | 0,288 | ||
| Относительная величина вылета крышки | m= | 0,500 | ||
| Величина вылета крышки | b(м)= | 0,099 | ||
| Приближённый обьём элиптического днища | V(м^3)= | 0,008 | ||
| Обьём занимаемый двумя днищами | V(м^3)= | 0,016 | ||
| Относительный радиус скругления свода | r/D= | 0,015 | ||
| Радиус скругления свода | r(м)= | 0,006 | ||
| Радиус скругления луча | r1(м)= | 0,005 | ||
| Вспомогательная площадь | F1(м^2)= | 0,003 | ||
| Вспомогательная площадь | F2(м^2)= | 0,006 | ||
| Вспомогательная площадь | F3(м^2)= | 0,003 | ||
| Площадь остаточного топлива | Fост(м^2)= | 0,004 | ||
| Длина обечайки камеры сгорания | L(м)= | 1,229 | ||
| Длина заряда вначале горения | L1(м)= | 1,328 | ||
| Длина камеры сгорания вместе скрышками | L(м)= | 1,427 | ||
| Относительная длина камеры | Lот=L/D= | 3,605 | ||
| Материал обечайки двигателя | Композит материал (стеклопласт ППН) | |||
| Плотность материала обечайки двигателя | r(кг/м^3)= | 2070,000 | ||
| Прочность материала обечайки двигателя | σв (Мпа)= | 950 | ||
| Материал днищ двигателя | Титановый сплав ВТ14 | |||
| Плотность материала днищь двигателя | r(кг/м^3)= | 4510,000 | ||
| Прочность материала днищь двигателя | σв(Мпа)= | 1000 | ||
| Коэффициент запаса прочности | n= | 1,400 | ||
| Толщина днища | δ дн= | 0,002 | ||
| Толщина обечайки | δ об= | 0,002 | ||
| Масса обечайки двигателя | ||||
| топливо заполняет одно днище | mоб= | 5,679 | ||
| Масса днища двигателя | mдн= | 2,572 | ||
| Суммарная масса топлива, днищь и обечайки топливо заполняет одно днище | mдв= | 269,881 | ||
Приближенный расчет выхода двигателя на стационарный режим
| Геометрические характеристики заряда и камеры | ||
| Диаметр заряда | D, м= | 0,387 |
| Длина заряда | l, м= | 1,365 |
| Длина камеры сгорания | L, м= | 1,462 |
| Диаметр критического сечения | d, м= | 0,057 |
| Площадь критического сечения | Fкр, м2= | 0,003 |
| Площадь проходного сечения | F= | 0,005 |
| Давление выхода на режим |
| |
| Давление вскрытия сопловой диафрагмы |
| |
| Характеристики топлива и условия его горения |
| ||
| Даление в камере сгорания | р, Мпа= | 6,15 | |
| Давление воспламенения | рВ, Па= | 1845000 | |
| Начальная скорость горения | u, м/с= | 0,001554 | |
| Плотность топлива | r, кг/м3= | 1800 | |
| Температура продуктов сгорания | Т, К= | 3359,6 | |
| Молекулярный вес продуктов сгорания | m, кг/кмоль= | 19,531 | |
| Показатель изоэнторпы | K= | 1,164 | |
| Коэффициент тепловых потерь | c= | 0,95 | |
| Коэффициент расхода | j2= | 0,95 | |
| Показатель скорости горения | n= | 0,26 | |
| Предварительные вычисления |
| |||
| Объем одной крышки | Vт, м3= | 0,007600335 | ||
| Площадь поверхности горения | Sт, м2= | 1,26 | ||
| Свободный объем камеры сгорания | Vсв, м3= | 0,014663394 | ||
| Газодинамическая функция | A(k) = | 0,641445925 | ||
| Параметр заряжания | N= | 7,61987E-06 | ||
| Расчет установившегося давления |
|
| |||
| Величина давления при N1=N | pуст, Па= | 8246824,202 | |||
| Величина e' в первом приближении | 0,00337207 | ||||
| Значение N1 в первом приближении | 7,64566E-06 | ||||
| Величина установившегося давления | |||||
| во втором приближении | руст, МПа= | 8,209266925 | |||
| Относительное отклонение давлений | |||||
| на приближениях | Dр= | 0,00455415 | |||
| Принимаем величину установившегося давления руст, Мпа | 8,209266925 |
| |||
| Расчет давления в период выхода двигателя на режим |
| ||
| Величина | а, с-1= | 92,7601292 | |
| Время выхода на режим | t,с= | 0,0397 | |
| Интервалы времени Dt, сек | 0,00397 | ||
| Время t, сек | Относительное давление | Действительное давление |
|
|
| |
| 0,004 | 0,4936 | 4,052 |
| 0,008 | 0,6406 | 5,259 |
| 0,012 | 0,7475 | 6,136 |
| 0,016 | 0,8237 | 6,762 |
| 0,02 | 0,8774 | 7,203 |
| 0,024 | 0,915 | 7,511 |
| 0,028 | 0,9411 | 7,726 |
| 0,032 | 0,9593 | 7,875 |
| 0,036 | 0,9718 | 7,978 |
| 0,04 | 0,9806 | 8,05 |
4.Изменение поверхности горения по времени.
Высота свода заряда: е0 = 0,114м.;
Длина заряда: L = 1,328м.;
Длина луча заряда: Н = 0,070м.;
Радиус камеры сгорания: R = 0,198м.;
Величина вылета крышки: b = 0,092м.;
Радиус скругления свода: r = 0,005м.;
Радиус скругления луча: r1 = 0,8ּr = 0,0044.;
Полуугол раскрытия лучей: β = Θ/2 = 33,53˚ = 0,585 рад.;
Угол эл-та звезды:
˚ = 0,44779 рад.;
Длина луча без радиуса скругления: x = H – r = 0,179-0,006 = 0,0781 м;
Скорость горения топлива: u = 4,558 мм/с = 0,00456м/с.;
Определим периметр и площадь горения в начале и в конце каждой фазы. Начало новой фазы соответствует параметрам конца предыдущей фазы. Полученные данные представлены в таблице.
SI.нач = ПI.начּL ;
SI.кон = ПI.конּL
Периметр и поверхность горения в начале и в конце II фазы:
ПII.нач = ПI.кон = 0,7733 м.;
SII.нач = SI.кон = 1,0273 м.2;
SII.кон = ПII.конּL
Периметр и поверхность горения в начале и в конце III фазы горения (конец III фазы горения в момент времени τ = 25с.).
ПIII.нач = ПII.кон = 0,8085м.;
SIII.нач = SII.кон = 1,0739 м.2;
SIII.кон = ПIII.конּ(L-b)
| Фаза | I | II | III |
| Периметр горения | 0,77335835 | 0,80849185 | 1,2358041 |
| Площадь горения | 1,02726667 | 1,07393517 | 1,5192155 |
5.Профилирование сопла.
- геометрическая степень расширения сопла;
Fм = 0,00259 м2;
Диаметр минимального сечения:
Площадь среза сопла:
Диаметр среза сопла:
Радиусы скругления:
R1 = 1,5ּRм = 1,5ּ0,006/2 = 0,0917м.;
R2 = 0,5ּ Rм = 0,5ּ0,006/2 = 0,0306м.;
Угол касательной к контуру сопла на выходе βа = 0,106 рад. = 6,073˚;
Относительная длина сопла:
;
Угол на входе в сверхзвуковую часть сопла: βb = 0, 6 рад. = 34,38˚;
Длина сопла: 
6.Расчет ТЗП.
Определение коэффициентов теплопроводности.
Камера сгорания.
Давление в камере сгорания:
р = 6,15 Мпа;
Температура продуктов сгорания:
Т = 3359,6 К;
Средний молекулярный вес продуктов сгорания:
μ = 19,531 кг/кмоль;
Теплоемкость продуктов сгорания:
Ср = 3345 
;
Коэффициент динамической вязкости:
η = 0,9330 
;
Коэффициент теплопроводности:
λ = 0,9812
;
Массовый расход продуктов сгорания:
кг/сек;
Смоченный периметр заряда:
П = 0,7734 м.;
Начальная площадь проходного сечения:
Fсв = 0,00776 м2;
Эквивалентный гидравлический диаметр:
Приведенный диаметр проходного сечения (для расчета лучистого теплового потока):
Средняя длина луча:
l = 0,9ּdсв. = 0,9ּ0,283 = 0,0895м.;
Средняя плотность продуктов сгорания:
Принимаем температуру поверхности Тст = 2100К;
Переднее Днище.
Коэффициент конвективной теплоотдачи (свободная конвекция):
, где γ – ускорение = 9,81 м/с.; тогда
Определяем коэффициент лучистой теплоотдачи:
Коэффициент Стефана-Больцмана: C0 = 5,67 
Массовая доля конденсата:
Z = 0,317;
Принимаем оптический диметр частиц:
d32 = 3 мкм.;
Степень черноты изотермического потока продуктов сгорания:
εр = 0,229 +0,061ּd32 + 0,00011ּТ – 0,3684ּZ+0.00502ּp-0,00338ּl =
= 0,229 +0,061ּ3+ 0,00011ּ3411 – 0,3684ּ0,317+0.00502ּ10-0,00338ּ0,2547 = 0,6965;
Принимаем степень черноты материала:
εст. = 0,8;
Эффективная степень черноты:
εэф.ст. = (1+ εст.)/2 = (1+0,8)/2 = 0,9;
Лучистый тепловой поток:
Коэффициент лучистой теплоотдачи:
Суммарный коэффициент теплоотдачи:
α = αл + αк = 3046,02+687,41 = 3733,425 
Заднее днище.
Коэффициент конвективной теплоотдачи (вынужденной):
Nu = 0,023ּRe0,8ּPr0,4;
Определяем скорость продуктов сгорания у заднего днища:
Критерий Рейнольдса:
Критерий Прандтля:
;
Критерий Нюсельта:
Nu = 0,023ּ1826929,5280,8ּ0,30880,4 = 774,04;
Коэффициент конвективной теплоотдачи:
Коэффициент лучистой теплоотдачи:
αл = 3046,02
α = αл + αк = 18914,7+3046,02 = 21960
Критическое сечение.
Давление продуктов сгорания в критическом сечении:
Ркр = 3534720 Па;
Температура в основном потоке газа:
Т = 3162,3 К;
Температура торможения:
Т0 = 3359,6 К;
Средний молекулярный вес продуктов сгорания:
μ = 19,410 кг/кмоль;
Теплоемкость ПС:
Ср = 1898 ;
Коэффициент динамической вязкости:
η = 0,0000879 
η0 = 0,0000915
Коэффициент теплопроводности:
λ = 0,8914 ;
Массовый расход ПС:
кг/сек;
Площадь критического сечения:
Fм = 0,0026 м2;
Диаметр минимального сечения: dм = 0,057м.;
Температура поверхности: Тст. = 2300 К;
Критерий Прандтля:
;
Определяющая температура:
Тf = 0,5ּ(Т+Тст)+0,22ּPr1/3(T0-T) = 0,5ּ(3195+2300) +0,22ּ0,3111/3(3411-3195)=2756,1 К;
Коэффициент динамической вязкости при Тf :
ηf= 0,0000798
Плотность газа при Тf :
Плотность газа при Т0 :
Поправка:
;
Радиус кривизны:
r = dм/2 = 0,057/2 = 0,0287 м.;
Коэффициент конвективной теплоотдачи:
Коэффициент лучистой теплоотдачи:
qл – лучистый тепловой поток в камере сгорания.
Суммарный коэффициент теплоотдачи:
α = αл + αк = 2224,73+56687,34 = 58912,068
Срез сопла.
Давление продуктов сгорания в критическом сечении:
Ркр = 10270 Па;
Температура в основном потоке газа:
Т = 1480 К;
Температура торможения:
Т0 = 3660 К;
Средний молекулярный вес продуктов сгорания:
μ = 19,42 кг/кмоль;
Теплоемкость ПС:
Ср = 1650,1 ;
Коэффициент динамической вязкости:
η = 0,00006452
η0 = 0,00008
Коэффициент теплопроводности:
λ = 0,1745 ;
Массовый расход ПС:
кг/сек;
Площадь среза сопла:
Fа = 0,14233 м2;
Диаметр на срезе сопла: dа = 0,458м.;
Температура поверхности: Тст. = 1600 К;
Критерий Прандтля:
;
Определяющая температура:
Тf = 0,5ּ(Т+Тст)+0,22ּPr1/3(T0-T) = 0,5ּ(1480,3+1600) +0,22ּ0,44971/3(3360-1480)=1990 К;
Коэффициент динамической вязкости при Тf :
ηf = 0,00006036
Плотность газа при Тf :
Плотность газа при Т0 :
Поправка:
;
Радиус кривизны:
r = dа/2 = 0,5188/2 = 0,2594 м.;
Коэффициент конвективной теплоотдачи:
Коэффициент лучистой теплоотдачи:
Суммарный коэффициент теплоотдачи:
α = αл + αк = 25,678+143,641 = 169,32
Расчет ТЗП.
1.Переднее днище.
Время работы двигателя 25 секунд.
Материал стенки: ВТ-14;
Плотность: ρМ = 4510 кг/м3;
Прочность материала днища: σ = 1000 МПа;
Теплоемкость титанового сплава: СрМ = 586 
Теплопроводность: λМ = 16,9 
Коэффициент теплопроводности: аМ = 0,00000642 м2/сек;
Толщина днища: δдн = 0,00445 м.;
Допустимая температура стенки: Тg = 900 К;
Начальная температура материала: Т = 293,15 К;
Материал теплозащитного покрытия: ZiO2;
Плотность: ρп = 4400 кг/м3;
Теплоемкость покрытия: СрП = 733
Теплопроводность: λП = 0,72
Коэффициент теплопроводности: 
Коэффициент теплоотдачи: α = 4168,836
Определяем толщину ТЗП для ряда температур стенки (титанового сплава):
Диапазон экслуатационных температур разделим на равные промежутки и проведем расчет по следующим формулам для каждого из них. Данные представлены в таблице:
Температурный симплекс:
;
Коэффициенты аппроксимации, при μ = 0,2…20;
;
| Допустимы ряд темпер-тур Т (К) | 600 | 650 | 700 | 750 | 800 | 850 |
| q= | 0,8999 | 0,8836 | 0,8673 | 0,8510 | 0,8347 | 0,8184 |
| lgq0= | 0,0122 | |||||
| С= | 0,4000 | |||||
| А= | 0,4500 | |||||
| lgq-lgq0= | -0,0580 | -0,0659 | -0,0740 | -0,0823 | -0,0907 | -0,0992 |
| 1/М= | 0,0036 | 0,0036 | 0,0036 | 0,0036 | 0,0036 | 0,0036 |
| δп(м)= | 0,0067 | 0,0061 | 0,0056 | 0,0051 | 0,0048 | 0,0045 |
2.Заднее днище.
Время работы двигателя 25 секунд.
Материал стенки: ВТ-14;
Плотность: ρМ = 4510 кг/м3;
Прочность материала днища: σ = 1000 МПа;
Теплоемкость титанового сплава: СрМ = 586
Теплопроводность: λМ = 16,9
Коэффициент теплопроводности: аМ = 0,00000642 м2/сек;
Толщина днища: δдн = 0,00445 м.;
Допустимая температура стенки: Тg = 900 К;
Начальная температура материала: Т = 293,15 К;
Материал теплозащитного покрытия: ZiO2;
Плотность: ρп = 4400 кг/м3;
Теплоемкость покрытия: СрП = 733
Теплопроводность: λП = 0,72
Коэффициент теплопроводности:
Коэффициент теплоотдачи: α = 4168,836
Определяем толщину ТЗП для ряда температур стенки (титанового сплава):
Диапазон экслуатационных температур разделим на равные промежутки и проведем расчет по следующим формулам для каждого из них. Данные представлены в таблице:
Температурный симплекс:
;
Коэффициенты аппроксимации, при μ = 0,2…20;
;
| Допустимы ряд темпер-тур Т (К) | 600 | 650 | 700 | 750 | 800 | 850 |
| q= | 0,8999 | 0,8836 | 0,8673 | 0,8510 | 0,8347 | 0,8184 |
| lgq0= | 0,0122 | |||||
| С= | 0,4000 | |||||
| А= | 0,4500 | |||||
| lgq-lgq0= | -0,0580 | -0,0659 | -0,0740 | -0,0823 | -0,0907 | -0,0992 |
| 1/М= | 0,0036 | 0,0036 | 0,0036 | 0,0036 | 0,0036 | 0,0036 |
| δп(м)= | 0,0068 | 0,0062 | 0,0057 | 0,0053 | 0,0050 | 0,0046 |
3.Критическое сечение.
Время работы двигателя 18 секунд.
Материал стенки: ВТ-14;
Плотность: ρМ = 4510 кг/м3;
Прочность материала днища: σ = 1000 МПа;
Теплоемкость титанового сплава: СрМ = 586
Теплопроводность: λМ = 16,9
Коэффициент теплопроводности: аМ = 0,00000642 м2/сек;
Толщина днища: δдн = 0,004 м.;
Допустимая температура стенки: Тg = 800 К;
Начальная температура материала: Т = 293,15 К;
Материал теплозащитного покрытия: Углерод (пирографит);
Плотность: ρп = 2200 кг/м3;
Теплоемкость покрытия: СрП = 971
Теплопроводность: λП = 5
Коэффициент теплопроводности: 
Коэффициент теплоотдачи: α = 77954,46
Определяем толщину ТЗП для ряда температур стенки (титанового сплава):
Диапазон экслуатационных температур разделим на равные промежутки и проведем расчет по следующим формулам для каждого из них. Данные представлены в таблице:
Температурный симплекс:
;
Коэффициенты аппроксимации, при μ = 0,2…20;
;
| Допустимы ряд темпер-тур Т (К) | 600 | 650 | 700 | 750 | 800 | 850 |
| q= | 0,8931 | 0,8756 | 0,8582 | 0,8408 | 0,8233 | 0,8059 |
| lgq0= | 0,0122 | |||||
| С= | 0,4000 | |||||
| А= | 0,4500 | |||||
| lgq-lgq0= | -0,0613 | -0,0699 | -0,0786 | -0,0875 | -0,0966 | -0,1059 |
| 1/М= | 0,0049 | 0,0049 | 0,0049 | 0,0049 | 0,0049 | 0,0049 |
| δп(м)= | 0,0271 | 0,0250 | 0,0233 | 0,0218 | 0,0205 | 0,0194 |
4.Срез сопла.
Время работы двигателя 18 секунд.
Материал стенки: ВТ-14;
Плотность: ρМ = 4510 кг/м3;
Прочность материала днища: σ = 1000 МПа;
Теплоемкость титанового сплава: СрМ = 586
Теплопроводность: λМ = 16,9
Коэффициент теплопроводности: аМ = 0,00000642 м2/сек;
Толщина днища: δдн = 0,004 м.;
Допустимая температура стенки: Тg = 900 К;
Начальная температура материала: Т = 293,15 К;
Материал теплозащитного покрытия: SiC;
Плотность: ρп = 1700 кг/м3;
Теплоемкость покрытия: СрП = 1250
Теплопроводность: λП = 4,19
Коэффициент теплопроводности: 
Коэффициент теплоотдачи: α = 1227,904
Определяем толщину ТЗП для ряда температур стенки (титанового сплава):
Диапазон экслуатационных температур разделим на равные промежутки и проведем расчет по следующим формулам для каждого из них. Данные представлены в таблице:
Температурный симплекс:
;
Коэффициенты аппроксимации, при μ = 0,2…20;
;
| Допустимы ряд темпер-тур Т (К) | 600 | 650 | 700 | 750 | 800 | 850 |
| q= | 0,7415 | 0,6994 | 0,6573 | 0,6152 | 0,5731 | 0,5309 |
| lgq0= | 0,0122 | |||||
| С= | 0,4000 | |||||
| А= | 0,4500 | |||||
| lgq-lgq0= | -0,1421 | -0,1675 | -0,1944 | -0,2232 | -0,2540 | -0,2872 |
| 1/М= | 0,0037 | 0,0037 | 0,0037 | 0,0037 | 0,0037 | 0,0037 |
| δп(м)= | 0,0022 | 0,0014 | 0,0008 | 0,0002 | 0,0002 | 0,0005 |
8.Расчет на прочность камеры сгорания.
Свойство материала корпуса (обечайки):
Стеклопластик:
σв = 950 МПа;
Е = 39,2ּ103 МПа;
Днища:
Титановый сплав:
σв = 1000 МПа;
Толщина обечайки:
δоб = 0,002 м.;
Длина: Lоб. = 1,229 м.;
Диаметр камеры сгорания:
Dк = 0,5443 м.; Rк = 0,200 м.;
Толщина эллиптического днища:
δдн. = 0,002 м.;
Относительная величина вылета крышки:
m= 0,5;
Величина вылета крышки:
b = 0,099 м.;
Напряжения от внутренних сил:
Для обечайки:
Суммарное напряжение:
Коэффициент запаса прочности:
Для эллиптического днища:
Суммарное напряжение:
Коэффициент запаса прочности:
Расчет на устойчивость.
Определяем является ли оболочка длинная. Если выполняется условие 
, то оболочка считается длинной.
- Оболочка считаем длинной;
Критическое внешнее давление:
Критическое число волн:
Устойчивость от сжатия осевыми силами:
Критическое осевое усилие:
Критическое напряжение сжатие:
=266907МПА
Устойчивость при изгибе обечайки:
Принимаем α с = 0,5.
0 комментариев