Проверка отсутствия конденсации водяных паров на поверхности и в толще наружной стены

1.5      Проверка отсутствия конденсации водяных паров на поверхности и в толще наружной стены

Конденсация водяных паров возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, парциальное давление (упругость) водяного пара e_xi больше максимальной упругости водяного пара E_xi, соответствующей максимально возможному насыщению воздуха водяным паром

Температура внутренней поверхности глади наружной стены

t_xi= t_в- ∑R_xi^. (t_в-t_хм)/R₀^р.ок,0C

∑R_xi = R_В+ ∑(δ_i/λ_i) - сопротивление теплопередаче от воздуха помещения до рассматриваемого сечения X, м^{2. 0}C/Вт

τ_н=-35+((18-(-35))_*(1/23)_*0,8)/(5,38)=-34,6^оС

t₁=-35+((18-(-35))_*(1/23+0,02/0,93)_*0,8)/(5,38)=-34,5^оС

t₂=-35+((18-(-35))_*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76)_*0,8)/(5,38)=-31,9 ^оС

t₃=-35+((18-(-35))_*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052)_*0,8)/(5,38)=13,6^оС

t₄=-35+((18-(-35))_*(1/23+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79)_*0,8)/(5,38)=16,6 ^оС

τ_в=18-((18-(-35))_*(1/8,7_*0,8)/(5,38)=17,1^оС

τ_уг=17,1-(0,18*0,042_*5,38)_*(18-(-35))=14,9 ^оС

Найдем давление насыщения, соответствующее данным температурам.

Далее определим парциальные давление водяных паров в наружном и внутреннем воздухе при t_н= -35 ^оС, t_в= 18 t_н=-6,1 ^оС (для самого холодного месяца – января): e_н=61,4 х 0,90=55,3 Па

e_в=2065 х 0,55=1136 Па

e_{н(для января)}=383,6 х 0,90=345,2 Па

Для дальнейших расчетов принимаем e_н=55,3 Па

Найдем температуру точки росы во внутреннем воздухе при e_в=1136 Па:

t_р=20,1-(5,75-0,00206_*e_в)2=20,1-(5,75-0,00206_*1136)2=8,5 ^оС

В ходе проведенных расчетов было выяснено, что температура внутренней поверхности стены τ_в= 17,1 ^оС и температура внутреннего угла τ_уг= 14,9 ^оС больше температуры точки росы t_р=8,5 ^оС, следовательно можно быть уверенным, что выпадения влаги не произойдет.

Определим сопротивление паропроницанию наружной стены по формуле:

R_п= R_п.в.+Σ(δ_i/μ_i)+R_п.н.=0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79+0,052=

=6,6 м²_*ч_*Па/мг

Определим распределение парциального давления водяных паров в толще ограждения при температуре наружного воздуха t_н=t_янв=-6,1 ^оС.

e_в.пов.=1136-(0,0267/6,6)_*(1136-55,3)=1132Па

e₁=1136-((0,0267+0,02/0,93)/6,6)_*(1136-55,3)=1128 Па

e₂=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76)/6,6)_*(1136-55,3)=1074 Па

e₃=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052)/6,6)_*(1136-55,3)=129,2 Па

e₄=1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79)/6,6)_*(1136-55,3)=67 Па

e_н.пов =1136-((0,0267+0,02/0,93+0,25/0,76+0,3/0,052+0,3/0,79+0,052)/6,6)_*(1136-55,3)=58,5 Па

Полученные данные по распределению температур и давлению сведем в таблицу 3 и на её основе построим график распределения температуры и парциального давления в толще ограждения.

Значения t_x, e_x, E_x

Таблица 6

В данной конструкции стены конденсат выпадает.(пересекаются графики Ех и ех)

Вывод: после анализа графика можно сделать заключение конденсат выпадает.

Конденсация водяных паров возможна, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, парциальное давление (упругость) водяного пара exi больше максимальной упругости водяного пара Exi, соответствующей максимально возможному насыщению воздуха водяным паром

Нужно предусмотреть дополнительную пароизоляцию.

Требуемое сопротивление паропроницаемости определим по формуле

R_п.и.=(R_п*(е_в-Е_кр)-R_кр*(е_в-е_н))/(Е_кр–е_н),

где R_кр и Е_кр- сопротивление и давление насыщения в сечении.

Характеристики ограждающих конструкций

2) Определение тепловой мощности системы отопления

Похожие работы

Отопление и вентиляция жилого здания

Скачать

46859

18

2

... - 91,8 657,3 221_КХ 578,1 171 - 91,8 657,3 =17887,6 =37111,8 Удельная отопительная характеристика жилого здания определяется по формуле:  Вт/ где VЗД= м3 tВ-tН5=20-(-35)=550С Таким образом: Вт/ 4. Конструирование и расчет системы отопления   4.1 Расчет и подбор элеватора Элеватор выбирают по диаметру горловины dr в зависимости от расчетной разности давления ...

Отопление и вентиляция жилого дома с гаражом

Скачать

146534

20

0

... Участок 13. - тройник на проход 1 шт. z = 1,2; - отвод 2 шт. z = 0,8; Участок 14. - отвод 1 шт. z = 0,8; - вентиль 1 шт.  z = 4,5; Коэффициенты местных сопротивлений остальных участков системы отопления жилого дома и гаража определены аналогично.   1.4.4. Общие положения конструирования системы отопления гаража. Система ...

Здания и сооружения

Скачать

317684

6

0

... , необходимых для осуществления проектного решения. СНиП 11-01-95 “Инструкция о порядке разработки, согласования, утверждения и составе проектной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений”. Проект состоит из технологической и строительно-экономической частей. Экономическое обоснование технологической части выполняется инженерами-технологами и экономистами-технологами, а ...

Отопление здания

Скачать

28034

3

4

... 215;°С)/Вт, Rо.ф зенитных фонарей равно Rо.ф= 0,31(м2×°С)/Вт. Так как требуемое сопротивление теплопередаче Rо.ок = 0,42(м2×°С)/Вт то на основании данных таблицы II.8[2] принимаем тройное остекление (R0=0,52(м2×°С)/Вт) 2  ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ 2.1  Расчёт теплопотерь помещений Все отапливаемые помещения здания на планах обозначаем порядковыми номерами (начиная с ...