Мікропроцесорні системи запалення

3.2.2 Мікропроцесорні системи запалення

І все-таки цифрові системи запалювання з'явилися перехідним етапом. Останнім досягненням у цій області стали мікропроцесорні системи (системи IV покоління). Вони практично не відрізняються від керуючих ЕОМ, широко застосовуваних у цей час у багатьох галузях науки й техніки. Мікропроцесорні системи керування автомобільним двигуном умовно можна віднести до систем запалювання, тому що функція безпосереднього запалювання є в них частиною рішення питання про оптимізацію характеристик двигуна, однак саме в комплексних системах керування двигуном і укладений прогрес системи запалювання [15].

4 РОЗРАХУНОК СИСТЕМИ ЗАПАЛЕННЯ

У даному розділі представлено розрахунок класичної контактної системи запалення для чотирьох тактного бензинового двигуна. Метою розрахунку є визначення максимального значення напруги вторинної обмотки U_2M та струму первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника Ір.

Нижче приведені вихідні дані для розрахунку.

Розрахунок наведено для наступних обертів колінчатого валу двигуна: 800, 3000, 4000 та 6000 про^-1.

Схеми для розрахунку представлені на мал. 3.1 і 3.2.

Вторинна напруга залежить від величини первинного струму, параметрів котушки запалення, кількості циліндрів, кутової швидкості колінчатого вала двигуна та ін. Вторинна напруга може бути представлена сумою двох складових, одна з яких визначається параметрами вторинного контуру та є переважаючою за амплітудою.

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином за формулою (3.14):

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

 = 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4.7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де: – еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтірующій іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування R_ш);

C_э = З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎ ² – еквівалентна ємність.

Струм первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника, визначається наступним чином, за формулою (3.5):

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом– сумарний омічний опір первинного ланцюга;

 – відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – час замкнутого стану контактів переривника;

t_р – час роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д – кутова швидкість обертання колінчатого вала двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

1. При холостому ході розрахунок буде мати такий вигляд:

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином:

 кВ

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

 = 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4,7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де: мОм - еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтірующій іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування Rш);

C_э=З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎ ²=1512 мкф – еквівалентна ємність.

Струм первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника, визначається наступним чином:

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом сумарний омічний опір первинного ланцюга;

 – відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – година замкнутого стану контактів переривника;

t_р – година роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д = 800 про^-1 – кутова швидкість обертання колінчатого вал двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

2. При 3000 обертів колінчатого вала двигуна розрахунок буде мати такий вигляд:

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином:

кВ

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

 = 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4,7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де: мОм - еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтірующій іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування R_ш);

C_э=З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎ ²=1512 мкф – еквівалентна ємність.

Струм первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника, визначається наступним чином:

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом– сумарний омічний опір первинного ланцюга;

 – відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – година замкнутого стану контактів переривника;

t_р – година роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д = 3000 про^-1 – кутова швидкість обертання колінчатого вал двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

3. При 4000 обертів колінчатого вала двигуна розрахунок буде мати такий вигляд:

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином:

 кВ

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

= 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4,7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де:  мОм - еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтірующій іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування R_ш);

C_э=З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎ ²=1512 мкр – еквівалентна ємність.

Струм первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника, визначається наступним чином:

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом– сумарний омічний опір первинного ланцюга;

 – відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – година замкнутого стану контактів переривника;

t_р – година роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д = 4000 об^-1 – кутова швидкість обертання колінчатого вал двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

4. При 6000 обертів колінчатого вала двигуна розрахунок буде мати такий вигляд:

Максимальна величина вторинної напруги приблизно визначається наступним чином:

кВ

де: I_p - струм первинного ланцюга в момент розмикання контактів переривника;

= 67 - коефіцієнт трансформації котушки запалення;

L₁ = 4,7 мГн - індуктивність первинної обмотки котушки запалення;

C₁ = 0,2 мкф - ємність конденсатори первинного ланцюга, приєднаного паралельно контактам переривника;

C₂ = 0,5 мкф - ємність вторинного ланцюга системи;

η - коефіцієнт затухання.

Коефіцієнт затухання:

де:  мОм - еквівалентний опір втрат системи запалення;

R_ш = 0,05 Ом – опір, шунтуючий іскрову відстань свічі запалення;

R_n = 1,4 Ом – опір втрат у системі (без урахування R_ш);

C_э=З₁+З₂∙ (ω_2/ω₁₎ ²=1512 мкр – еквівалентна ємність.

Струм первинної обмотки відповідний моменту розмикання контактів переривника, визначається наступним чином:

де: U_бат = 12 В - напруга живлення;

R₁ = 0,43 Ом– сумарний омічний опір первинного ланцюга;

– відносна замкнутість контактів переривника

(t_з – година замкнутого стану контактів переривника;

t_р – година роз'єднаного стану контактів переривника);

n_д = 6000 про^-1 – кутова швидкість обертання колінчатого вал двигуна;

Z = 4 - число циліндрів двигуна.

Отримані при розрахунках параметри наведені в таблиці 4.1

Таблиця 4.1

Похожие работы

Діагностичний алгоритм, лікувальна тактика при порушеннях репродуктивної системи, що супроводжується виникненням дисгормональних захворювань молочних залоз

Скачать

54835

3

1

... / Зб. наук. праць Асоціації акушерів-гінекологів України.– Київ: Інтермед, 2004. – С. 381-384 АНОТАЦІЯ Алексенко О. Г. Діагностичний алгоритм, лікувальна тактика при порушеннях репродуктивної системи, що супроводжуються виникненням дисгормональних захворювань молочних залоз. - Рукопис. Дисертація на здобуття наукового ступеня кандидата медичних наук за фахом 14.01.01 - акушерство та гінеколог ...

Перитоніт після кесарева розтину: прогнозування, профілактика і реабілітація пацієнток

Скачать

105001

2

0

... на репродуктивное здоровье женщин // Зб. наук. праць співроб. НМАПО ім. П.Л. Шупика. - Вип. 15. - Кн. 3. – Київ, 2006. - С. 19-23. 10.       Бойко В.І. Клініко-ендокринологічні аспекти реабілітації жінок, які перенесли перитоніт після кесарева розтину // Педіатрія, акушерство та гінекологія. - 2006. - № 1. - С. 101-104. 11.       Бойко В.И. Постоперационная дисфункция иммунной системы при ...

Діагностичне устаткування АТЗ

Скачать

16169

0

6

... ння мають додаткові функції цифрового запам’ятовуючого осцилографа, імітаторів сигналів датчиків, імітаторів керуючих сигналів виконавчих пристроїв та мультиметра. Як приклад розглянемо технічні характеристики діагностичного комп’ютера "Hi-Scan" (рис.4, а), розроблений фірмою Kumsan Electronics Co (Півд. Корея). Такий комп’ютер має такі технічні характеристики. Габарити приладу 25´16´5 ...

Діагностично-прогностичні аспекти матково-плацентарно-плодових взаємовідносин при внутрішньоутробному інфікуванні плода, профілактичне лікування

Скачать

64311

0

0

... - 2007.- Бюл. № 15 (Особисто запропонована ідея, проведена клінічна апробація запропонованого способу). АНОТАЦІЯ Косьяненко С.М. Діагностично-прогностичні аспекти матково-плацентарно-плодових взаємовідносин при внутрішньоутробному інфікуванні плода, профілактичне лікування. – Рукопис Дисертація на здобуття наукового ступеня кандидата медичних наук за спеціальністю 14.01.01 – акушерство та гі ...