Расчет первого варианта
РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ ПЛИТЫ С КРУГЛЫМИ ПУСТОТАМИ
Предварительный подбор сечения продольной арматуры
От ползучести бетона [3, табл.5, поз.9]
Расчет плиты в стадии изготовления
Расчет нормальных сечений на образование трещин при эксплуатационной нагрузке
Определение прогиба плиты при отсутствии трещин в растянутой зоне
Подбор сечения продольной арматуры
Сечение на опоре С
Расчет наклонного сечения у опоры B справа
Построение эпюры материалов и определение места обрыва стержней продольной арматуры
Построение эпюры материалов на опоре В
Стык ригеля у колонны
Несущая способность проверяется по формуле
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА
Навигация
Предварительный подбор сечения продольной арматуры
Проектирование многопустотной железобетонной плиты перекрытия
42970
знаков
5
таблиц
26
изображений
2.3.2 Предварительный подбор сечения продольной арматуры
Изгибающий момент в середине пролета:
кНм.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки приведенного таврового сечения (рис. 2.3) принимается равной фактическому значению (
). Ширина полки bf’, вводимой в расчет, принимается равной всей ширине верхней полки плиты, так как имеет место: 
[3, п.3.16]. Ширина ребра b=1,46 - 7´0,17 = 0,27 м.
Рис. 2.3 - Сжатая полка сечения плиты
Предположим, что нейтральная ось проходит в пределах полки (I случай), то есть 
[1, 3.3].
где 
см
см, подтверждается 1-ый случай расчета.
Для вычисления коэффициента условия работы gsb по формуле
, [3, 27]
принимаем предварительно xR=0,55. Для арматуры класса A-IV коэффициент h=1,2 [3, п.3.13]. Тогда
Принимаем gsb=1,2.
Требуемое сечение арматуры равно:
Принимаем 6Æ10A-IV (Asp=4,74 см2) [прил. 4]. Размещение арматуры приведено на рисунке 2.4.
Рис. 2.4 - Размещение рабочей арматуры.
2.3.3 Определение характеристик приведённого сечения
Заменяем пустоты равновеликими по площади и моментам инерции прямоугольниками. При круглых пустотах диаметрами d сторона квадратного отверстия равна: hred=0,9d=0,9´17=15,3 см.
Толщина полок, приведенного сечения hf = hf’=(25-15,3)´0,5=4,85 см.
Ширина ребра 146-7´15,3=38,9 см [рисунок 2.4].
[3, п. 4.5]
Рис. 2.4. Приведенное сечение плиты
Приведенная площадь сечения:
м2.
Приведенный статический момент относительно нижней грани сечения:
м3.
Положение центра тяжести приведенного сечения:
м.
Приведенный момент инерции:
Момент сопротивления по нижней зоне
м3,
то же по верхней зоне
м3.
2.3.4 Назначение величины предварительного напряжения арматуры
Для арматуры должны выполняться условия:
и 
[3, 1]
где значение допустимых отклонений Р при электротермическом способе принимается [3, п.1.23]:
МПа [3, 2]. Тогда
МПа,
МПа.
Принимаем ssp =500 МПа.
2.3.5 Определение потерь предварительного напряжения
Первые потери (
):
1. От релаксации напряжений арматуры. При электротермическом натяжении стержневой арматуры:
s1=0,03ssp=0,03´500=15 МПа [3, поз.1 табл.5].
2. От температурного перепада потери не учитываются, так как форма с изделием подогревается в тоннельной камере до одинаковой температуры.
3. От обмятия анкеров. При электротермическом способе натяжения в расчете не учитывается 
[3, табл.5, поз.3].
4. От сил трения арматуры. При натяжении на упоры и отсутствии огибающих приспособлений не учитываются 
[3, табл.5, поз.4].
5. От деформации стальной формы. При электротермическом способе натяжения в расчете не учитываются 
[3, табл.5, поз.5].
6. От быстронатекающей ползучести бетона [3, табл.5, поз.6]. Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести предварительно напряженной арматуры sbp равны
МПа, [4, п.33]
где 
м,
кН,
МПа.
Передаточная прочность бетона Rbp для арматуры A-IV назначается по [3, п.2.6] из условия Rbp³ 11 МПа, Rbp³ 0,5B25 =12,5 МПа.
Принимаем Rbp=12,5 МПа.
.
Так как 
, то 
МПа
Суммарные первые потери 
МПа.
Вторые потери:
7. От усадки бетона [3, табл.5, поз.8]. Для В25 < В35 и при тепловой обработке изделия при атмосферном давлении s8=35 МПа.
Похожие работы
... –15м. 3 Объемно – планировочное решения здания Разработка объемно-планировочного решения жилого здания осуществляется в рамках усовершенствования типового проекта, с учетом природно-климатических условий. Размеры проектируемого здания в осях: 1 – 4 – 9,6 метров; А –Г – 9,6 метров. Здание – одноквартирное, двухэтажное, высотой 8,6м. Высота этажа 2,8м. Связь между этажами производится при ...
... пролетов (каркас К2) принимаем поперечные стержни диаметром 10 мм, с шагом 150 и 300 мм, также как и для каркаса К1 в крайнем пролете. 3.6 Расчет обрыва стержней в пролете , . Тогда: , . , . , , , , , , принимаем . , принимаем . 4. Проектирование и расчёт железобетонной многопустотной плиты перекрытия 4.1 Исходные данные Размеры плиты номинальные, м – 1,2х6,85 Класс ...
... 1490 1490 1490 220 220 220 220 220 1,34 1,34 1,34 1,23 1,23 58,58 84,66 94,52 27,84 61,86 В25 В20 В25 В25 В20 1.3 Обоснование выбора способа производства Производство многопустотных плит перекрытий в заводских условиях можно производить различными способами: стендовым, конвейерным и агрегатно-поточным. Стендовая технология предусматривает изготовление ...
... и ТЭП к нему. 2. Календарный план строительства. 3. График движения рабочих. 4. График завоза и расхода материалов. 5. График работы основных строительных машин. Строящееся здание – Дом быта на 15 рабочих мест. Район строительства г. Бобруйск. Грунт в районе строительства – крупный песок. Габариты здания 22,2м х 19м. Высота здания 12,1м. При производстве работ используются следующие ...
0 комментариев