Временные нагрузки
Статический расчет рамы
Расчет надкрановой части колонны
Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065
Конструирование и расчет фундамента под колонну ряда А
Подбор арматуры подошвы
Расчет предварительно напряженной сегментной фермы пролетом L = 18 м
Определение усилий в стержнях фермы
Расчет сечений элементов фермы
От деформации анкеров у натяжных устройств
Навигация
Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065
Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания
51941
знак
27
таблиц
8
изображений
3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065.
4. Условная критическая сила
Ncr = ((1,6Ebbh)/(l0/h)2[((0,11/(0,1 + δe) + 0,1)/3φl) + μαs((h0 – a)/h)2] =
= ((1,6·24000·500·1000)/(10.125)2[((0,11/(0,1 + 0.27) + 0,1)/3·1) + 0,0065·6,3((860 – 40)/1000)2] = 28200 кН
5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета
η = 1/(1 – 2082.5/28200) = 1.08
Усилия в ветвях колонны
Nbr=N/2±Mη/c
Nbr1=582.85кН Nbr2=1499.65кН
Вычисляем Mbr=QS/4=-60*2/4=-30 кНм
е0=30/1500=0,02м
Расчетный эксцентриситет продольной силы
е = η·е0 + 0,5·h – а = 1,08·2 + 0,5·30 – 4 = 13 см.
Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам:
1. ξR = ω/(1 + (Rs/σsc,u)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58,
где ω = 0,85 – 0,008Rb = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749;
σsc,u = 400 МПа при γb2 > 1.
2. αn= N/(Rbbh0) = 1500∙103/11,5∙500∙260 = 0,91.
3. αs= αn (e/h0-1+ αn /2)/(1-δ) = 0.91(13/2-1+0.91/2)/(1-0.15)<0
4. δ = а/h0 = 4/26 = 0,15.
При αs<0 требуемая площадь сечения симметричной арматуры принимается конструктивно
Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 3Ø18 АIII (As = As` = 7,63 см2).
Расчет из плоскости изгиба
Проверка необходимости расчета подкрановой части колонны перпендикулярной к плоскости изгиба
Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба: при учете крановых нагрузок l0 = ψH = 0,8∙6,75 = 5,4 м. Радиус инерции i=14.43см
l0/i=5.4/14.43=38.6>37.5 – расчет необходим. Т. к. l0/i=5.4/14.43=38.6>14– необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность.
Вычисляем случайный эксцентриситет eа=Н/600=1,13см
Тогда е = еа + 0,5(h – а) = 1,13 + 0,5(46 – 4) = 22,13 см.
Находим условную критическую силу Ncr и коэффициент увеличения начального эксцентриситета η.
1. δl = еа/h = 1,13/60 = 0,0188 > δe,min = 0,5 – 0,01l0/h – 0,01Rb = 0.2835
2. φl =1
MiL=ML+NL(h0-a)/2=0+907.5*0,2213=200.8
ML=0+2082*0,2213=460,8
3. Задаемся в первом приближении коэффициентом армирования μ = 0,0065.
4. Условная критическая силапри 4Ø18 АIII As = As` = 10,18 см2
Ncr = ((1,6Ebbh)/(l0/h)2[((0,11/(0,1 + δe) + 0,1)/3φl) + μαs((h0 – a)/h)2] =
= 13200 кН
5. Коэффициент увеличения начального эксцентриситета
η = 1/(1 – 2082.5/13200) = 1.19
Расчетный эксцентриситет продольной силы
е = η·е0 + 0,5·h – а = 1,13·1,19 + 0,5·50 – 4 = 22,3 см.
Определим требуемую площадь сечения симметричной арматуры по формулам:
1. ξR = ω/(1 + (Rs/σsc,u)·(1 – ω/1,1)) = 0,749/(1 + (365/400)(1 – 0,749/1,1) = 0,58,
где ω = 0,85 – 0,008Rb = 0, 85 – 0,008∙12,65 = 0,749;
σsc,u = 400 МПа при γb2 > 1.
2. αn= N/(Rbbh0) = 2082*1000/1,1*11,5∙50∙46*100 = 0,72.
3. αs= αn (e/h0-1+ αn /2)/(1-δ) = 0.72(22,3/46-1+0.72/2)/(1-0.087)<0
4. δ = а/h0 = 4/46 = 0,087.
При αs<0 требуемая площадь сечения симметричной арматуры принимается конструктивно.
Окончательно принимаем в подкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба по 4Ø18 АIII (As = As` = 10,18 см2).
Расчет промежуточной распорки
Изгибающий момент в распорке Mds=QS/2=-60кНм. Сечение распорки прямоугольное: В=50см h=45см h0=41. так как эпюра моментов двухзначная
As = As` = Mds /(h0-a)Rs = 6000000/36500(41-4) = 4.5 см2 ,
Принимаем 3Ø14 АIII (As = As` = 4,62 см2).
Поперечная сила в распорке
Qds=2 Mds/c=2*60/0.9=130 кН<= φb4γb2Rbtbh0=136кН
Поперечную арматуру принимаем d=8 AI S=150мм.
Похожие работы
... уложенных с шагом 6 м. В качестве наружных ограждающих конструкций применяются железобетонные панели размером 1,2х6 м. Для расчета элементов каркаса колонн, КЖС – все размеры принимаются в соответствии с каталогом железобетонных конструкций для одноэтажных промышленных зданий. В пояснительной записке приводится лишь расчет и подбор арматуры. Фундамент рассчитывается с учетом требований унификации ...
... с помощью программного комплекса “Лира”. “Лира" - это многофункциональный программный комплекс для автоматизированного проектирования и конструирования, численного исследования прочности и устойчивости конструкций. Выполняем компоновку конструктивной схемы здания Размеры поперечных сечений двухветвевых колонн рекомендуется назначать исходя из размеров типовых конструкций. Размеры колонн ...
... плиты 3х6 м, 1,32 1,1 1,45 6. Железобетонные безраскосные фермы L=18 м, 0,60 1,1 0,66 Итого 2,97 3,40 С учетом коэффициента надежности по назначению здания 2,82 3,23 Масса железобетонных элементов покрытия: ребристые плиты 3х6 м – 2,38 т; безраскосные ферма пролетом 18 м при шаге 6 м – 6,5 т. Грузовая площадь покрытия (шатра) АШ для крайней колонны: ...
... (табл. 16–20). 10. Мероприятия по охране труда Главные мероприятия при охране труда при возведении одноэтажного промышленного здания базируются на требованиях СНиП 12.03–2002 Безопасность труда в строительстве. При монтаже железобетонных и стальных элементов конструкций необходимо предусматривать мероприятия по предупреждению воздействия на работников следующих опасных и ...
0 комментариев