2. Сопряжение главной балки и балки настила

·          Сопряжение балок происходит в одном уровне и выполняется на болтах. Стенка балки настила прикрепляется к поперечному ребру жесткости главной балки, для этой цели предусматривается обрезка полок и части стенки балки (рис. 8).

Определение необходимого количества болтов

·          Для соединения используем болты нормальной точности, класса точности С, класса прочности 5.6, диаметром 20 мм (db = 20 мм). Диаметр отверстия назначаем на 2 мм больше диаметра болта: d0 = 22 мм.

·          Расчетное усилие, воспринимаемое одним болтом при его работе на срез:

,

где Rbs – расчетное сопротивление болтов срезу; для болтов класса прочности 5.6

Rbs= 190 МПа = 19 кН/см2 (табл. 58* СНиП [2]);

γb – коэффициент условий работы болтового соединения; при установке нескольких болтов для учёта неравномерности их работы принимается γb = 0,9 (табл. 35* СНиП [2]);

Аb – расчётная площадь сечения болта; для болтов диаметром 20 мм Аb = 3,14 см2 (табл. 62* СНиП [2]);

ns – число расчётных срезов болта; ns = 1 (односрезное соединение).

·          Расчетное усилие, воспринимаемое одним болтом из условия работы на смятие поверхности отверстия:

где tmin – наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении; болты соединяют стенку балки настила толщиной d = 0,65 см (двутавр I30, è см. п. 2) с ребром жёсткости толщиной th = 0,8 см (см. п. 3), тогда tmin = d = 0,65 см;

Rbp – расчётное сопротивление смятию элементов, соединяемых болтами; определяется по табл. 59* СНиП [2] (см. ниже) в зависимости от сопротивления Run элемента, имеющего tmin: для балки настила Run = 370 МПа (сталь С245), тогда Rbp = 450 МПа = 45 кН/см2.

Run, МПа

370 380 390 470 490 510

Rbp, МПа

450 465 485 675 690 735

·          Наименьшее значение расчетного усилия, воспринимаемого одним болтом:

·          Необходимое число болтов в соединении:

 шт.,

где 1,2 – коэффициент, учитывающий возможное увеличение опорной реакции вследствие частичного защемления балки в закреплении;

D = Qmax = 62,24 кН – опорная реакция балки настила (из п. 2).

·          Принимаем n = 2 (крепление на двух болтах).

Размещение болтов

·          Назначаем расстояния между центрами болтов и от центров болтов до края элемента (рис. 8).

Рис. 8. Узел сопряжения главной балки и балки настила

 

скруглять углы для снижения концентрации напряжений

 

скос ребра жёсткости 40´60 мм для пропуска поясных швов и снижения усадочных напряжений

 

Таблица 4.1.

Расстояние между центрами болтов от центра болта до края элемента (вдоль усилия)
Минимальное

s1 ³ 2,5 db = 2,5×20 = 50 мм

s2 ³ 2 db = 2×20 = 40 мм

Максимальное

s1 £ 8 db = 8×20 = 160 мм

s1 £ 12 tmin = 12×5,4 = 64б8 мм

s2 £ 4 db = 4×20 = 80 мм

s2 £ 8 tmin = 8×5,4= 43,2 мм

Принятое

s1 = 50 мм

s2 = 40 мм

·          Высота стенки балки настила на участке размещения болтов (при двух болтах):

аw = s1 + 2s2 = 50 + 2×40 = 130 мм < h = 300 мм.

Проверка опорного сечения балки настила на срез

·          Срез ослабленного (отверстиями и вырезом полок) сечения балки настила не произойдёт, если выполняется условие:

,

где Rs– расчетное сопротивление стали балки настила на срез; Rs = 13,92 кН/см2 (из п. 2); d – толщина стенки балки настила; γс – коэффициент условий работы; для учёта упругопластической работы материала соединяемых элементов принимается γс = 1,1 (табл. 6* СНиП [2], поз. 8); ls – расчетная длина среза; при двух болтах (n = 2):

,

тогда

·          Если проверка не выполняется, устанавливают три болта, заново вычисляют аw, ls, t:

аw = 2s1 + 2s2=180; ls = aw – 3d0=180-3*22=1,14; t =12,31

При необходимости уменьшают диаметр болта.

3. Соединение поясов балки со стенкой

·          Соединение поясов балки (толщина tf = 20 мм) со стенкой (толщина tw = 10 мм) осуществляется двусторонними (n = 2) поясными сварными швами; швы выполняются в заводских условиях автоматической сваркой.

Расчётное сопротивление металла шва Rwf = 240 МПа (прил. 2); коэффициент проплавления βf = 1,1 (табл. 34* СНиП [2]); Rwf βf = 240 × 1,1 = 264 МПа.

Расчётное сопротивление металла границы сплавления шва Rwz = 0,45 Run = 0,45 × 470 = 211 МПа, где Run – нормативное сопротивление стали по временному сопротивлению, для более толстого элемента – пояса балки (толщ. 10…20 мм) Run = 470 МПа (прил. 1); коэффициент проплавления βz = 1,15 (табл. 34* СНиП [2]); Rwz βz = 211 × 1,15 = 242 МПа.

Rwf βf > Rwz βz (264 МПа > 242 МПа), поэтому расчётной является проверка по металлу границы сплавления металла шва с основным металлом.

·          Сдвигающая сила, приходящаяся на 1 см длины балки (Qmax принимается из п.3):

.

·          Сдвигающая сила стремится срезать поясные швы, поэтому сопротивление швов срезу должно быть не меньше силы Т, тогда необходимый катет шва:

.

·          Минимальная величина катета шва по табл. 38* СНиП [2] kf,min = 6 мм (вид соединения: тавровое с двусторонними угловыми швами; вид сварки: автоматическая; толщина более толстого свариваемого элемента – пояса балки 20 мм).

Принимаем kf = kf,min = 6 мм.

·          Предельная длина сварного шва в данном не ограничивается, так как усилие возникает на всём протяжении шва.

4. Стыки балок

·          Устраивать монтажный стык нет необходимости, т.к. длина балки L = 12 м < 18 м.

·          Заводские стыки располагаются в местах изменения ширины поясов балки. Листы верхнего (сжатого) пояса соединяются прямым стыковым швом, листы нижнего (растянутого) – наклонным с уклоном 1:2 (см. рис. 6).

5.         Подбор и проверка сечения колонны 1. Формирование конструктивной и расчётной схемы

·          Колонна состоит из трёх основных частей: оголовка, стержня и базы (рис. 9,а). В расчётной схеме колонна представлена стержнем, шарнирно закреплённым по концам (рис. 9,б). Тип сечения колонны: сквозное из двух швеллеров (рис 9, в).

·          Высота колонны определяется как расстояние от верха фундамента до точки опирания главной балки:

Hk = H – t – h – ar + hf = 8 500 – 10 – 1 940 – 15 + 800 = 8 335 мм,

где H – отметка верха настила рабочей площадки (по заданию) H = 9 м = 9 000 мм,

t – толщина настила; принимаем t = 10 мм; h – высота главной балки; h = 1290 мм (из п. 3);

ar – выступающая вниз часть опорного ребра; принимаем аr = 15 мм,

hf – заглубление фундамента относительно нулевой отметки пола; принимаем hf = 800 мм.

Рис. 9. Центрально-сжатая колонна:

а – конструктивная схема; б – расчётная схема; в – поперечное сечение.

2. Определение номера профиля

·          Задаём оптимальную величину гибкости колонны λ = 65.

·          По принятой величине гибкости и табл. прил. 6 определяем коэффициент продольного изгиба (сталь С345 – по заданию): для Ry = 320 МПа

φ = (766 + 687)/2000 = 0,7265.

·          Требуемая площадь сечения ветви колонны из условия устойчивости:

,

Ry назначается здесь уже для стали толщиной 10…20 мм.

·          Необходимый радиус инерции сечения:

где lef – расчётная длина колонны; в соответствии с условиями закрепленияlef = Hk.

·          По сортаменту подбираем подходящий номер профиля (по параметрам А1 и ix) и выписываем его характеристики (если в сортаменте не оказывается подходящего швеллера, принимают двутавр):

Номер профиля: [33, площадь сечения:  А1 = 46,5 см2;

Радиусы инерции относительно осей х, у:

ix = 13,1 см; iy1 = 2,97 см;

Моменты инерции относительно осей х, у:

Jx = 7980 см4; Jy1 = 410 см4;

Геометрические размеры (см. рис 7, в):

h = 330 мм, bf = 105 мм, tw = 7 мм, tf = 11,7 мм, z0 = 2,59 см.

·          Площадь всего сечения: А = 2А1 = 2 × 46,5 = 93 см2.

·          Фактическая гибкость стержня колоны относительно материальной оси:

lx

Ry

280 320 315
60 785 766 768,4
70 724 687 691,6
63,62     740,6

.

·          Коэффициент продольного изгиба по прил. 6:

φ = 0,74 (по интерполяции è).

·          Проверка устойчивости колонны относительно материальной оси:

;

.

Проверка выполняется.

3. Проверка устойчивости ветви

·          Задаем оптимальную величину гибкости ветви: λ1 = 30.

·          Расстояние между центрами планок определяется по условию равноустойчивости:

l1 » λ1iy1 = 30 × 2,97 = 89,1 см;

принимаем l1 = 90 см (кратно 10 мм).

·          Фактическая гибкость ветви:

 < 40.

·          Коэффициент продольного изгиба ветви по прил. 6: φ1 = 0,9166.

·          Нагрузка, приходящаяся на ветвь колонны: N1 = N / 2 = 933,66 кН.

·          Проверка устойчивости ветви:

;

.

Проверка выполняется.

4. Определение расстояния между ветвями

·          Необходимая гибкость колонны относительно свободной оси:

·          Требуемый радиус инерции сечения:

.

·          Требуемая ширина сечения:

,

где a2 – отношение радиуса инерции к ширине сечения; определяется по справочной таблице (табл. 8.1 [3]): для сечения из двух швеллеров полками внутрь a2 = 0,44; из двух двутавров a2 = 0,50.

Для окраски внутренней поверхности колонны между полками ветвей необходимо обеспечить зазор не менее 10 см, поэтому ширина сечения также должна быть не менее

.

Окончательно принимаем ширину колонны b = 35 cм (кратно 10 мм).

·          Расстояние между центрами тяжестей ветвей: с0 = b – 2z0 = 35 – 2×2,59 = 29,82 cм,

·          Величина зазора между ветвями: b0 = b – 2bf = 35 – 2×10,5 = 14 cм > 10 см.

·          Момент инерции сечения колонны относительно свободной оси:

.

·          Радиус инерции сечения:

.

·          Физическая гибкость:


·          Приведённая гибкость:

,

поэтому проверку устойчивости колонны относительно свободной оси можно не проводить.

·          Иначе определяется коэффициент продольного изгиба φy по прил. 6 и выполняется проверка устойчивости колонны относительно свободной оси из условия:

.

5. Определение высоты оголовка колонны

·          Высота оголовка колонны определяется из условия прочности стенки швеллера на срез:

,

где 4 – расчётное число срезов (по 2 на каждой ветви); tw – толщина стенки швеллера; tw = 0,7 см;

Rs – расчетное сопротивление стали на срез; Rs = 0,58Ry = 0,58 × 33,5 = 19,43 кН/см2.

Принимаем hr = 35 см (кратно 10 мм).


6. Определение площади опорной плиты базы колонны

·          Требуемая площадь опорной плиты определяется из условия сопротивления бетона фундамента местному сжатию:

где Rb – расчётное сопротивление бетона класса В15 осевому сжатию; Rb = 8,5 МПа = 0,85 кН/см2;

Класс бетона (по заданию) В12,5 В15 В20

Rb, МПа

7,5 8,5 11,5

φb – коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона за счёт включения в работу ненагруженной части фундамента; принимаем φb = 1,2.

·          Размеры опорных плит в плане принимаются из двух условий:

1)         из условия обеспечения требуемой площади, необходимой для обеспечения прочности бетона фундамента;

2)         из конструктивных соображений, обусловленных необходимостью обеспечения величины свесов плиты не менее 5…6 см.

·          Длина плиты по конструктивным соображениям:

L = b + (10…12) cм = 35 + (10…12) cм = 45…47 cм;

принимаем L = 46 см (кратно 10 мм).

·          Необходимая ширина плиты:

4    по конструктивным соображениям:

В = h + 2ttr + (10…12) cм = 33 + 2 × 1,2 + (10…12) cм = 45,4…47,4 cм,

где ttr – толщина траверсы; принимаем ttr = 12 мм (обычно ttr = 10…14 мм);

4    по условию обеспечения требуемой площади:

;

принимаем В = 46 см (кратно 10 мм).

·          Толщина опорной плиты определяется из условия её работы на изгиб под действием реактивного отпора (давления) фундамента; в данной работе принимаем (условно) плиту толщиной 30 мм.

7. Расчёт сварных швов крепления траверсы к колонне

·          Принимаем высоту траверсы htr = 40 см, тогда расчётная длина шва:

lw = htr – 1 см = 40 – 1 = 39 см.

·          Требуемая величина катета шва:

,

где 4 – число швов крепления траверсы к колонне; при выполнении шва полуавтоматической сваркой расчёт осуществляется по металлу шва (см. п. 4): Rwf = 240 МПа; βf = 0,9; Rwf βf = 240 × 0,9 = 216 МПа.

·          Принимаем kf = 0,6 см; kf > kf,min = 0,5 cм (kf,min определяется по табл. 38 СНиП [2]).

·          Проверка по предельной длине шва:

lw,max = 85bkf = 85 × 0,9 × 0,6 = 45,9 см > lw = 39 см.

Конструктивное решение колонны показано на рис. 10.


b1 = 200 мм (принято конструктивно);

60 + 30 + 400 + 200 + 20 = 710 мм;

m = [(H – 710)/l1)] – 2 =

= [(8335 – 710)/2] – 2 = 6,5;

принимаем m = 6;

h1 = H – [l1(m + 2) + 710] =

= 8335 – [900×(6 + 2) + 710] = 425 мм.

 

Рис. 10. Конструктивное решение колонны сквозного сечения

 
Подпись: l1 – по расчётуПодпись: l1 – b1Подпись: l1 – b1Подпись: b1Подпись: b1Подпись: b1Подпись: l1 &acute; mПодпись: h1 = 425

10 ´ 180 (kf ´ lw)

 
Подпись: 53

b0 = 140

 

1 – 1

 

200 ´ 200 ´ 10

 
Подпись: H = 8 335Подпись: 700Подпись: 700Подпись: htr = 400Подпись: 30Подпись: 60Подпись: 200Подпись: 200Подпись: 200Подпись: 20Подпись: 12Подпись: hr = 360Подпись: B = 460Подпись: h = 330Подпись: 53Подпись: ttr = 12

55

 

55

 

L = 460

 

b = 350

 

1 1

 

kf = 6

 
Подпись: 900 &acute; 6 = 5 400

33

 

Список литературы

1.         СНиП 2.01.07 – 85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2001. – 44 с.

2.         СНиП II-23-81*. Стальные конструкции / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2001. – 96 с.

3.         СП 53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций. – М., 2005. // www.complexdoc.ru

4.         Металлические конструкции. Общий курс: учебник для ВУЗов. Под ред. Е.И. Беленя. – М.: Стройиздат, 1986. – 560 с.

5.         Металлические конструкции. Общий курс: учебник для ВУЗов. Под ред. Г.С. Веденикова. – М.: Стройиздат, 1998. – 760 с.

6.         Металлические конструкции. Общий курс: учебник для ВУЗов. Под ред. А.Ю. Кудишина. – М.: Академия, 2006.

7.         Мандриков А.П. Примеры расчёта металлических конструкций. Учебное пособие для техникумов. – М.: Стройиздат, 1991. – 431 с.

8.         Строительные конструкции: Учебник для ВУЗов / Под ред. В.П. Чиркова. – М.: ГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2007. – 448 с.

9.         Левитский В.Е. Металлические конструкции рабочей площадки: Методические указания к практическим занятиям для студентов специальности «Промышленное и гражданское строительство». – [Электронная версия].


Приложения Приложение 1 Нормативные и расчётные сопротивления проката, МПа (по табл. 51* СНиП [2])

Марка

стали

Толщина

проката,

мм

Нормативные Расчётные
листового, широкополочного, универсального фасонного листового, широкополочного, универсального фасонного

Ryn

Run

Ryn

Run

Ry

Ru

Ry

Ru

С 245

от 2 до 20

св. 20 до 30

245

-

370

-

245

235

370

370

240

-

360

-

240

230

360

360

С 255

от 4 до 10

св. 10 до 20

св. 20 до 40

245

245

235

380

370

370

255

245

235

380

370

370

240

240

230

370

360

360

250

240

230

370

360

360

С 275

от 2 до 10

св. 10 до 20

275

265

380

370

275

275

390

380

270

260

370

360

270

270

380

370

С 345

от 2 до 10

св. 10 до 20

св. 20 до 40

345

325

305

490

470

460

345

325

305

490

470

460

335

315

300

480

460

450

335

315

300

480

460

450

С 375

от 2 до 10

св. 10 до 20

св. 20 до 40

375

355

335

510

490

480

375

355

335

510

490

480

365

345

325

500

480

470

365

345

325

500

480

470

Примечания:

1.         За толщину фасонного проката принимается толщина полки; минимальная его толщина 4 мм.

2.         Чем больше толщина элемента, тем сильнее сказывается влияние дефектов структуры материала, поэтому сопротивления с увеличением толщины снижаются.

3.         Если неизвестно, какой толщиной обладает рассчитываемый элемент, используется наиболее вероятное её значение, при котором расчётное сопротивление материала будет наименьшим.


Приложение 2 Материалы для сварки, соответствующие стали (по табл. 55*, 56 СНиП [2])
Марка стали Материалы для сварки

Rwf , МПа

автоматической и полуавтоматической – сварочная проволока ручной - электроды

С 245

С 255

С 275

Св – 08А Э42 180

С 345

С 375

Св – 10НМА 240
Э50 215

Примечание. Указанные материалы применяются для выполнения сварных швов в конструкциях 2-й группы (балки перекрытий) и 3-й группы (колонны, элементы настила) в нормальных климатических районах строительства (не характеризующихся сильными морозами – ниже -40°С).


Приложение 3 Минимальные катеты угловых сварных швов (табл. 38* СНиП [2])
Вид соединения Вид сварки

Предел текучести стали,

МПа (кгс/см2)

Минимальные катеты швов kf, мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм

4–6 6–10 11–16 17–22 23–32 33–40 41–80

Тавровое с двусторонними угловыми

швами; нахлёсточное

и угловое

Ручная До 430 (4400) 4 5 6 7 8 9 10

Св. 430 (4400)

до 530 (5400)

5 6 7 8 9 10 12
Автоматическая и полуавтоматическая До 430 (4400) 3 4 5 6 7 8 9

Св. 430 (4400)

до 530 (5400)

4 5 6 7 8 9 10

Тавровое с

односторонними угловыми швами

Ручная До 380 (3900) 5 6 7 8 9 10 12
Автоматическая и полуавтоматическая 4 5 6 7 8 9 10
 
Приложение 4 Таблица 1 Предельные прогибы балок и настилов перекрытий (по табл. 19 СНиП [1])
Пролёт l, м l £ 1 l = 3 l = 6 l = 24 l = 36

Предельный прогиб fu

l / 120 l / 150 l / 200 l / 250 l / 300

Примечание. Для промежуточных значений пролётов предельные прогибы определяются линейной интерполяцией. Ниже представлены вычисленные указанным образом значения предельных прогибов для пролётов, встречающихся в данной работе.

Таблица 2

Пролёт l, м l = 4 l = 5 l = 9 l = 12 l = 15 l = 18 l = 21

Предельный прогиб fu

l / 167 l / 184 l / 209 l / 217 l / 225 l / 234 l / 242
 
Приложение 5 Сортамент листовой стали
Толщина листов, мм Ширина листов, мм Длина листов, мм
Сталь универсальная
6; 8; 10; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 30; 32; 36; 40 200; 210; 220; 240; 250; 260; 280; 300; 340; 360; 380; 400; 420; 450; 480; 530; 560; 630; 650; 670; 700; 800; 850; 900; 950; 1000; 1050. 5 000–18 000
Сталь толстолистовая
6 1250 1400 1500 1600 1800 - - 2800 3500 4500 5000 5500 6000 7000
8 1250 1400 1500 1600 1800 2000 2200
10 1250 1400 1500 1600 1800 2000 2200
12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28 - 1400 1500 1600 1800 2000 2200 4500 5000 5500 6000 7000 8000 -
30; 32; 36; 40; 50; 60; 80; 100 - - 1500 1600 1800 2000 2500

Приложение 6 Коэффициенты продольного изгиба центрально-сжатых элементов (табл. 72 СНиП [2])
Гиб-кость

Коэффициенты j для элементов из стали

с расчетным сопротивлением Ry,МПа (кгс/см2)

l 200 (2050) 240 (2450) 280 (2850) 320 (3250) 360 (3650) 400 (4100) 440 (4500) 480 (4900) 520 (5300) 560 (5700) 600 (6100) 640 (6550)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

160

170

180

190

200

210

220

988

967

939

906

869

827

782

734

665

599

537

479

425

376

328

290

259

233

210

191

174

160

987

962

931

894

852

805

754

686

612

542

478

419

364

315

276

244

218

196

177

161

147

135

985

959

924

883

836

785

724

641

565

493

427

366

313

272

239

212

189

170

154

140

128

118

984

955

917

873

822

766

687

602

522

448

381

321

276

240

211

187

167

150

136

124

113

104

983

952

911

863

809

749

654

566

483

408

338

287

247

215

189

167

150

135

122

111

102

094

982

949

905

854

796

721

623

532

447

369

306

260

223

195

171

152

136

123

111

101

093

086

981

946

900

846

785

696

595

501

413

335

280

237

204

178

157

139

125

112

102

093

085

077

980

943

895

839

775

672

568

471

380

309

258

219

189

164

145

129

115

104

094

086

079

073

979

941

891

832

764

650

542

442

349

286

239

203

175

153

134

120

107

097

088

080

074

068

978

938

887

825

746

628

518

414

326

267

223

190

163

143

126

112

100

091

082

075

069

064

977

936

883

820

729

608

494

386

305

250

209

178

153

134

118

105

094

085

077

071

065

060

977

934

879

814

712

588

470

359

287

235

197

167

145

126

111

099

089

081

073

067

062

057

Примечание. Значение коэффициентов j в таблице увеличены в 1000 раз.

Приложение 7

Сортамент прокатной стали

Двутавры (ГОСТ 8239-89)

h – высота балки;

b – ширина полки;

d – толщина стенки;

t – средняя толщина полки

J – момент инерции;

W – момент сопротивления;

S – статический момент полусечения;

i – радиус инерции

про-

филя

Площадь сечения

А, см2

Размеры, мм Ось х-х Ось у-у

Масса

ед. дл., кг/м

h b d t

Jx, см4

Wx, см3

ix, см

Sx, см3

Jy, см4

Wy, см3

iy, см

10 12,0 100 55 4,5 7,2 198 39,7 4,06 23 17,9 6,49 1,22 9,46
12 14,7 120 64 4,8 7,3 350 58,4 4,88 33,7 27,9 8,72 1,38 11,5
14 17,4 140 73 4,9 7,5 572 81,7 5,73 46,8 41,9 11,5 1,55 13,7
16 20,2 160 81 5,0 7,8 873 109 6,57 62,3 58,6 14,5 1,70 15,9
18 23,4 180 90 5,1 8,1 1290 143 7,42 81,4 82,6 18,4 1,88 18,4
20 26,8 200 100 5,2 8,4 1840 184 8,28 104 115 23,1 2,07 21,0
22 30,6 220 110 5,4 8,7 2550 232 9,13 131 157 28,6 2,27 24,0
24 34,8 240 115 5,6 9,5 3460 289 9,97 163 198 34,5 2,37 27,3
27 40,2 270 125 6,0 9,8 5010 371 11,2 210 260 41,5 2,54 31,5
30 46,5 300 135 6,5 10,2 7080 472 12,3 268 337 49,9 2,69 36,5
33 53,8 330 140 7,0 11,2 9840 597 13,5 339 419 59,9 2,79 42,2
36 61,9 360 145 7,5 12,3 13380 743 14,7 423 516 71,1 2,89 48,6
40 72,6 400 155 8,3 13,0 19062 953 16,2 545 667 86,1 3,03 57,0
45 84,7 450 160 9,0 14,2 27696 1231 18,1 708 808 101 3,09 66,5
50 100,0 500 170 10,0 15,2 39727 1598 19,9 919 1043 123 3,23 78,5


Швеллеры (ГОСТ 8240-89)

h – высота швеллера;

b – ширина полки;

d – толщина стенки;

t – средняя толщина полки

J – момент инерции;

W – момент сопротивления;

S – статический момент полусечения;

i – радиус инерции

z0 – расстояние от оси у-у до наружной грани стенки

про-

филя

Площадь сечения

А, см2

Размеры, мм Ось х-х Ось у-у

Масса

ед. дл.,

кг/м

h b d t

Jx, см4

Wx, см3

ix, см

Sx, см3

Jy, см4

Wy, см3

iy, см

z0, см

5 6,16 50 32 4,4 7,0 22,8 9,10 1,92 5,59 5,61 2,75 0,954 1,16 4,84
6,5 7,51 65 36 4,4 7,2 48,6 15 2,54 9,0 8,7 3,68 1,08 1,24 5,90
8 8,98 80 40 4,5 7,4 89,4 22,4 3,16 13,3 12,8 4,75 1,19 1,31 7,05
10 10,9 100 46 4,5 7,6 174 34,8 3,99 20,4 20,4 6,46 1,37 1,44 8,59
12 13,3 120 52 4,8 7,8 304 50,6 4,78 29,6 31,2 8,52 1,53 1,54 10,4
14 15,6 140 58 4,9 8,1 491 70,2 5,60 40,8 45,4 11,0 1,70 1,67 12,3
16 18,1 160 64 5,0 8,4 747 93,4 6,42 54,1 63,3 13,8 1,87 1,80 14,2
18 20,7 180 70 5,1 8,7 1090 121 7,24 69,8 86,0 17,0 2,04 1,94 16,3
20 23,4 200 76 5,2 9,0 1520 152 8,07 87,8 113 20,5 2,20 2,07 18,4
22 26,7 220 82 5,4 9,5 2110 192 8,89 110 151 25,1 2,37 2,21 21,0
24 30,6 240 90 5,6 10,0 2900 242 9,73 139 208 31,6 2,60 2,42 24,0
27 35,2 270 95 6,0 10,5 4160 308 10,9 178 262 37,3 2,73 2,47 27,7
30 40,5 300 100 6,5 11,0 5810 387 12,0 224 327 43,6 2,84 2,52 31,8
33 46,5 330 105 7,0 11,7 7980 484 13,1 281 410 51,8 2,97 2,59 36,5
36 53,4 360 110 7,5 12,6 10820 601 14,2 350 513 61,7 3,10 2,68 41,9
40 61,5 400 115 8,0 13,5 15220 761 15,7 444 642 73,4 3,23 2,75 48,3

Информация о работе «Металлические конструкции рабочей площадки»
Раздел: Промышленность, производство
Количество знаков с пробелами: 34940
Количество таблиц: 15
Количество изображений: 11

Похожие работы

Скачать
22205
1
19

... сопротивление стали Ry=240 Мпа = 24,5 кН/см2 -предел текучести стали Ru=360 Мпа = 37 кН/см2 Предельный прогиб стального листового настила: Предельный прогиб БН и ВБ: Предельный прогиб ГБ: Рассмотрим два варианта компоновки балочной площадки. 1)  Нормального типа 2)  Усложненного типа 2.1 Балочная клетка нормального типа Проектируем балочную клетку нормального типа. В ...

Скачать
19427
2
10

... Расчетное значение сосредоточенной силы: - коэффициент надежности по нагрузке для равномерно распределенных нагрузок = 1,2 - коэффициент надежности по нагрузке для веса стальных конструкций = 1,05. - коэффициент надежности по ответственности = 0,95. так как сосредоточенных нагрузок более 8 допускается заменить нагрузку эквивалентной равномернораспределенной   Построим ...

Скачать
20634
0
11

... = 13,92 кН/см2; 2,65<13,92 – условие выполняется. Проверка жесткости: , (15)  ; 0,0047<0,004 –жесткость балки обеспечена. qннаст+бн=0,71+0,260=0,97 кН/м2.   5. Проектирование составной балки Принимаем сталь С255, L=10 м, qн=10 кН/м2, pн=6 кН/м2, qннаст+бн=0,97 кН/м2, , tн=9 мм. Рисунок 4 – Расчетная схема главной балки Собственный вес балки принимаем ориентировочно ...

Скачать
73940
0
0

... конструкциях металл следует применять лишь в тех случаях, когда замена его другими видами материалов (в первую очередь железобетоном) нерациональна. Транспортабельность. В связи с изготовлением металлических конструкций, как правило, на заводах с последующей перевозкой на место строительства в проекте должна быть предусмотрена возможность перевозки их целиком пли по частям (отправочными ...

0 комментариев


Наверх