Содержание
1. Техническое задание
1.1 Кинематическая схема механизма
1.2. Определение общего КПД привода
1.3 Определение общего передаточного числа
1.4 Выбор материала и определение допускаемых напряжений быстроходной ступени
1.5 Проектный расчет закрытой цилиндрической передачи быстроходной ступени
1.6 Выбор материала и определение допускаемых напряжений тихоходной ступени
1.7 Расчет коэффициентов нагрузки
1.8 Проектный расчет закрытой цилиндрической передачи тихоходной ступени
1.9 Расчет звёздочки тяговой цепи
1.10 Проверочный расчет тихоходного вала (наиболее нагруженного) на усталостную прочность и выносливость
1.11 Выбор муфт
1.12 Смазка зубчатых зацеплений и подшипников
1.13 Сборка редуктора
Список используемой литературы
Мощность необходимую для электродвигателя при постоянной нагрузке определяем по формуле:
Рпр = (Ft * V) / (nобщ *103),
где
Ft- 10000Н - окружное усилие,
V - 0.65м/с - скорость цепи,
nобщ - ообщий КПД привода.
Применим следующую формулу для определения общего КПД привода цепного транспортера:
nобщ=nм1*nб*nт *nм2=0,98*0,98*0,98*0,98=0,91, где
nм1=0,98 - КПД муфты 1
nб=0,98 - КПД быстроходной ступени
nтих=0,98 - КПД тихоходной ступени
nм2=0,98 - КПД муфты 2
4. Выбор электродвигателя
Значение используемых коэффициентов полезного действия найдем с помощью [1] табл.1.2
P’эл. дв = (10000*0.65) / (103 *0.91) = 7.1 кВт.
Воспользуемся [1], где по таблице 1.1 выбираем электродвигатель, который имеет наиболее близкие параметры по частоте вращения ротора nэл. дв=1000 об/мин и необходимой мощности
P’эл. дв=7,1кВт
Выбираем электродвигатель марки АИР160S8, для которого из этой таблицы выписываем технические характеристики: nэл. дв=727 мин -1, Рэл. дв=7.5 кВт.
Рассчитаем частоту вращения приводного вала ведущей звездочки цепной передачи, а так же значение диаметра звездочки по формулам:
nвых = (6*104 *V) / (p*z) = (6*104 *0.65) /3.14* (125*9) =34 мин - 1, где
V - 0.65м/с - скорость цепи
p - шаг звездочки
z - число зубьев звездочки
Мощность привода цепного конвейера:
Рпр = (Ft * V) /*103=10000*0.65/1000=6,5 кВт, где
Ft - 10000 Н - окружное усилие на звездочке
V - 0.65м/с - скорость цепи
1.3 Определение общего передаточного числаВыбираем U=21,12
Uт=4,4
Uб=21,12/4,4=4,8
Определение мощности, частоты вращения и момента для каждого вала.
Таблица 1.
Р | n | Т |
Р1=P’эл. дв. *nм1=7.5*0,98= 7,35 кВт | n1=nэл. дв. =727 мин -1 | Т1=9550*Р1/n1= 9550*7.35/727=95,5 Нм |
Р2=Р1*nбыстр=7,35*0,98= =7,2 кВт | n2=n1/Uбыстр=727/4,8= =151 мин - 1 | Т2=9550*Р2/n2= 9550*7,2/151=477,5 Нм |
Р3=Р2*nпр=7,2*0,98= =7,05 кВт | n3=n2/Uпр=151/4,4= =34 мин - 1 | Т3=9550*Р3/n3=9550*7,05/34=1980 Нм |
Р4=Р3*nт=7,05*0,98=6,91 | n4= n3 =34 мин - 1 | Т4=9550*Р4/n4=9550*6,91/34=1940 Нм |
Таблица 2.
Колесо Z2 | Шестерня Z1 |
Сталь 40Х улучшение НВ2=269…302 НВ2ср=285 σT = 750 МПа | Сталь 40ХН улучшение, закалка зубьев ТВЧ НRC=48…53 НRC1ср=50,5 σT = 750 МПа |
Определяем коэффициенты приведения. Реакцию с периодической нагрузкой заменяем на постоянный, эквивалентный по усталостному воздействию, используя коэффициент приведения КЕ.
КНЕ - коэффициент приведения для расчета на контактную прочность
КFЕ - коэффициент приведения для расчета на изгибающую прочность
КНЕ2=0,25 КFЕ2=0,14 | КНЕ1=0,25 КFЕ1=0,1 |
Число циклов перемены напряжений.
NG - число циклов перемены напряжений, соответствующее длительному пределу выносливости.
NHG - число циклов перемены напряжений, для расчета на контактную выносливость.
(определяем по рис.4.3 [1])
NFG - число циклов перемены напряжений для расчета передачи на изгибную выносливость (принимаем независимо от твердости материала рабочих поверхностей зубьев)
NHG2=20*106 NFG2=4*106 | NHG1=100*106 NFG1=4*106 |
Суммарное время работы передачи
t∑=24000 ч.
Суммарное число циклов нагружения.
N∑2= =60t∑*n2*nз2=60*24000*151=217,4*106 t∑ - суммарное время работы передачи n2 - частота вращения колеса nз2 - число вхождений в зацепление зубьев колеса за 1 оборот | N∑1=N∑2*U*nз1/nз2==217,4*106*4,8=1043,7*106 N∑2 - суммарное число циклов нагружения колеса nз1 - число вхождений в зацепление зубьев шестерни за 1 оборот |
Эквивалентное число циклов перемены напряжения
А) контактная выносливость
NНЕ2=КНЕ2*N∑2= =0,25*217.4*106=54,4*106 | NНЕ1=КНЕ1*N∑1= 0,25*1044*106=261*106 |
Сравним полученные значения NНЕ с табличным значением NНG:
NНЕ2=54,4*106>NHG2=20*106 Принимаем NHЕ=NHG2=20*106 | NНЕ1=261*106>NHG1=100*106 Принимаем NHЕ1=NHG1=100*106 |
Б) изгибная выносливость
NFЕ2=КFЕ2*N∑2=0,14*217.4*106= =30.4*106 | NFЕ2=КFЕ2*N∑2=0,1*1044*106= =104,4*106 |
Сравним полученные значения NFЕ с табличным значением NFG:
NFЕ2=30,4*10>NFG2=4*106 | NFЕ1=104,4*106> NFG1=4*106 Принимаем NFЕ2=NFЕ1=NFG1=4*106 |
Определение предельных допускаемых напряжений для расчетов на прочность.
[σН] max и [σF] max - предельные допускаемые напряжения
σт - предел текучести материала
[σН] max2=2,8* σт=2,8*750=2100 МПа [σF] max2=2,74*НВ2ср=2,74*285= 780Мпа | [σН] max1=40HRCпов=40*50.5=2020 МПа [σF] max1=1430МПа |
Определение допускаемых напряжений для расчета на контактную выносливость.
[σН] = [σ0] Н* (NHG/ NHE) 1/6< [σН] max, где
[σ0] Н - длительный предел контактной выносливости
[σН] - допускаемое контактное напряжение при неограниченном ресурсе
[σН] max - предельное допускаемое контактное напряжение
[σ0] Н2= (2*НВср+70) /SH [σ0] Н1= (17*НRCпов) /SH
[σ0] Н2= (2*285+70) /1.1=582 МПа SH2=1.1 [σ] Н2=582 Мпа | [σ0] Н1= (17*50.5+200) /1.2=882 МПа SH2=1.2 [σ] Н1=882 МПа |
Так как разница твёрдостей HB1ср-НВ2ср=220Мпа>=70Мпа и НВ2ср=285Мпа<350Мпа то:
σН= ([σ] Н2+ [σ] Н1) *0.45=659Мпа, σН=1.23 [σ] Н2=716Мпа
За расчетное допускаемое напряжение принимаем меньшее из 2-х значений допускаемых напряжений
[σ] Нрасч=659МПа.
Определение допускаемых напряжений для расчета на изгибную выносливость.
[σ] F= [σ0] F* (4*106/ NFЕ) 1/9< [σ] Fmax, где [σ0] F=σ0F/SF
σ0F - длительный предел контактной выносливости, SF - коэффициент безопасности, [σ] F - допускаемое контактное напряжение, [σ] Fmax - предельное допускаемое контактное напряжение.
σ0F2=1,8*НВ2=1,8*248=513МПа SF2=1,75 [σ0] F2=σ0F2/SF2= =513/1,75=293МПа | σ0F1=550МПа SF1=1,75 [σ0] F1=σ0F1/SF1= =550/1,75=314МПа |
За расчетное допускаемое напряжение принимаем меньшее из 2-х значений допускаемых напряжений колес или шестерни.
[σ] F2= (4*106/4*106) 1/6*293= =293 МПа< [σ] Fmax=780Мпа | [σ] F1= (4*106/4*106) 1/6*314= =314 МПа< [σ] Fmax=1430Мпа |
... – проектный (приближенный) расчет валов на чистое кручение , 2-й — проверочный (уточненный) расчет валов на прочность по напряжениям изгиба и кручения. 1. Определение сил в зацеплении закрытых передач. В проектируемых приводах конструируются червячные редукторы с углом профиля в осевом сечении червяка 2а = 40° .Угол зацепления принят α= 20°. а) на колесе: 1.1 Окружная сила Ft2, Н: Ft2= где T2 ...
... 2. Тип элементов, входящих в изделие и количество элементов данного типа; 3. Величины интенсивности отказов элементов , входящих в изделие. Все элементы схемы ячейки 3 БУ привода горизонтального канала наведения и стабилизации ОЭС сведены в табл. 13.1. Среднее время безотказной работы блока можно рассчитать по формуле: (13.5) где L - интенсивность отказов БУ следящего привода. ...
... по программе, устанавливаемой техническими условиями. Заключение По данным задания на курсовой проект спроектирован привод к скребковому конвейеру, представляющий собой электродвигатель, двухступенчатый цилиндрический косозубый редуктор и сварную раму. В процессе проектирования подобран электродвигатель, произведён расчёт редуктора. Расчёт редуктора включает в себя кинематические расчёты ...
... (3) Угловая скорость выходного вала III тогда составит рад/с, а вала электродвигателя I – рад/с. Общее передаточное отношение привода получится равным: . (4) Для дальнейшего проектирования необходимо произвести распределение передаточного отношения между ремённой передачей и редуктором. Назначаем передаточное отношение редуктора равным ...
0 комментариев