1 Определим число ходок для каждого автомобиля
,
где М – масса перевозимого песка 1000 т.
Р – грузоподъемность, т
Тип а/м | ГАЗ - 93 | КАЗ - 600 | КАЗ - 602 | ЗИЛ - 555 | МАЗ - 503 | ЯАЗ - 218 | БелАЗ - 540 |
Число ходок | 444,44 | 285,714 | 277,778 | 222,222 | 142,857 | 100 | 37,037 |
2. Определяем время на перевозку груза для каждого из автомобилей
,
где l – длина пути 200 км;
V - наибольшая развиваемая скорость, км/ч
Тип а/м | ГАЗ - 93 | КАЗ - 600 | КАЗ - 602 | ЗИЛ - 555 | МАЗ - 503 | ЯАЗ - 218 | БелАЗ - 540 |
Время на перевозку, ч | 1269,84 | 816,32 | 854,7 | 555,55 | 408,16 | 444,44 | 134,68 |
Выбираем для перевозки автомобиль затрачивающий минимальное время – БелАЗ – 540.
3 Определяем условия нормального движения
КПД трансмиссии к ведущим осям η: 0,8
Сцепной вес Ксц = 0,68
Рсц = Ксц·(Р+Р2) = 25,16
Рс = 1000·Рсц·φ = 5032
Задача 3
Определить суммарные потери напора продуктов горения от печи до шибера.
Исходные данные: L1=1,1; L2=0,87; L3=2,6; L4=4,9; L5=5,6; L6=5,9;
L1-L6 - линейные размеры тракта, м;
количество продуктов горения, Q=18387м3 /ч;
плотность дымовых газов (при t° 273 К и давлении 101,3 кН /м2), ρд.о = 1,23 кг/м3;
ширина и высота рабочего пространства печи, Вп×Нп = 3,35×2,85м;
температура дыма в печи, Тдп = 1215 К;
температура дыма в вертикальных каналах, Тдвк = 1180 К;
падение температуры дыма в рекуператоре, ΔТР = 430 К;
размеры камеры для установки рекуператора, Вр×Нр = 1,2×2,7м;
диаметр труб, d = 51 мм.
Решение
1. Потери напора в вертикальных каналах:
hпв = hтр + h'мс + h"мс + hгеом., Н/м2;
где hтр, h'мс, h"мс, hгеом - потери на трение, на два местных сопротивления (поворот на 90° и сужение потока), а также на преодоление геометрического напора, Н/м2.
Скорость дыма в печи:
, м/с ,
где Н3 - толщина нагреваемых заготовок (принимаем равной 0,15 м);
3600 - количество секунд в часе.
, м/с
Скорость дыма в 3 вертикальных каналах:
, м/с
1.3. Приведенный диаметр каналов:
, м.
1.4. Потери от трения:
, Н/м2;
где λ - коэффициент трения (для кирпичных каналов λ = 0,05).
, Н/м2
1.5.Потери от поворота:
, Н/м2
где ζ - коэффициент местного сопротивления (для вертикального поворота ζ = 2,0).
, Н/м2
1.6. Потери от сужения :
, Н/м2
где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного сужения потока ζ = 0,43).
, Н/м2
1.7. Потери от преодоления геометрического напора:
, Н/м2;
где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с2);
рв.о - плотность воздуха при нормальных условиях (рв.о = 1,29 кг/м3);
Тв - температура атмосферного воздуха (Тв = 293 К).
, Н/м2.
2. Потери напора в борове от печи до рекуператора:
hб = hбтр + h’’’мс , Н/м2,
где hбтр, h’’’мс - потери на трение, а также на местные сопротивления (повороты на 90° в вертикальной и горизонтальной плоскостях), Н/м2
2.1 Площадь сечения борова:
, м2
где ωоБ – скорость движения дыма в борове (принимается, что ωоБ = 2,5 м/с).
2.2 Высота борова:
, м ,
где Вб - ширина борова (принимается Вб = 1,0 м).
2.3 Приведенный диаметр борова:
, м.
2.4. Падение температуры в борове:
ΔТБ = δt(L4 + L5)=2(4,9+5,6)= 21 К,
где δt = 2К (соответствует снижению температуры в борове по 2 К на каждом метре его длины).
2.5 Температура дыма в борове перед рекуператором:
Тр = Т вкд - ΔТБ = 1180-21=1159 К
2.6 Средняя температура дыма в борове:
Тбср = (Тдвк + Тр)/2= (1180+1159)/2=1169,5 К
2.7 Потери от трения:
, Н/м2;
λ - коэффициент трения (для кирпичных каналов λ = 0,05);
, Н/м2
2.8 Потери от поворотов:
, Н/м2
ζ - коэффициент местного сопротивления (для вертикального и горизонтального поворотов. в сумме ζ = 2,5).
, Н/м2
3 Потери напора в рекуператоре:
hp = h'мсР + hpпуч + h"мсР , Н/м2,
где h'мсР, h"мсР и hpпуч - потери на два местных сопротивления (расширение и сужение потока), а также на поперечное омывание шахматного пучка труб, Н/м2 .
3.1 Температура дыма на выходе из рекуператора:
Тр' = Тр - ΔТР = 1159 – 430 = 729, К
3.2 Средняя температура дыма в рекуператоре:
Трср = (Тр + Тр')/2 = (1159+729)/2 = 944, К
3.3 Потери от расширения :
, Н/м2
где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного расширения потока ζ = 0,16).
3.4 Потери при поперечном омывании пучка труб:
, Н/м2,
где С - эмпирический коэффициент (С = 1,12);
m - число рядов труб по глубине пучка (m = 14);
при средней t° дыма в рекуператоре 944 К: Δh = 8,0 Н/м2 .
, Н/м2,
3.5 Действительная скорость дыма в рекуператоре:
ωР = ωоР · ТРср / 273 = 4·944/273=13,83, м/с ,
где ωоР = 4 м/с.
3.6 Потери от сужения:
, Н/м2
где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного сужения потока ζ = 0,26).
4 Потери на участке от рекуператора до шибера:
4.1 Падение температуры на участке:
ΔТ’ = δt’ · L6=1,5·5,9= 8,85 К,
где δt’ = 1,5 K (соответствует снижению t° в борове по 1,5 К на каждом метре его длины).
4.2 Температура дыма в борове перед шибером:
Тш = Тр' - ΔT' = 729-8,85 = 720,15, К
4.3 Средняя температура дыма на участке:
Тср = (Тр' + Тш) / 2 = (729+720,15)/2=724,575, К .
, Н/м2;
5 Суммарные потери напора:
hΣ= hпB + hб+ hp + hтр'= 44,98+47,61+18,71+2,25=113,55 Н/м2.
Задача 4
В порядке анализа точности обработки деталей по наружной цилиндрической поверхности d 12 h 10 (-0,07) на автомате отработана партия деталей в количестве 100 шт. и произведены замеры исследуемого размера. Детали этой партии отработаны при одной настройке станка без смены и переналадки инструмента, Конструируемый размер измеряли микрометром группами с интервалами в 0, 01 мм. Таких групп 11. Эти исходные данные приведены в таблице.
Необходимо сопоставить проведенные исследования графически и определить, насколько полученная кривая распределения фактических размеров приближается к теоретической кривой нормального распределения. Рассчитать данные, необходимые для построения кривой нормального распределения.
Методами математической статистики следует определить: меру рассеивания, средний арифметический размер, среднее квадратичное отклонение, вероятность брака в процентах.
Решение
1. Меру рассеивания определим по формуле :
Мр=dmax- dmin =12,02-11,91=0,11 мм
Допуск размера детали равен 0,07. Мера рассеивания превышает допуск, и следовательно при обработке имеет место брак. Определим среднее арифметическое значение размера каждой измеряемой группы. Результаты этого расчёта приведены в табл. 1.
Таблица 1
Исходные данные | Расчётные данные | ||||||
№ размерной группы | Интервал размеров группы di, мм | Число деталей в группе mi, шт | Средний размер группы diсргр, мм | Произведение граф 3 и 4 | Отклонение среднего размера группы от среднеарифметического размера diсргр- dср, мм | Квадратичное отклонение среднего размера группы (diсргр- dср)2 | (diсргрdср)2· mi |
1 | 11,91-11,92 | 1 | 11,915 | 11,915 | -0,185 | 0,034225 | 0,034225 |
2 | 11,92-11,93 | 1 | 11,925 | 11,925 | -0,175 | 0,030625 | 0,030625 |
3 | 11,93-11,94 | 3 | 11,935 | 35,805 | -0,165 | 0,027225 | 0,081675 |
4 | 11,94-11,95 | 5 | 11,945 | 59,725 | -0,155 | 0,024025 | 0,120125 |
5 | 11,95-11,96 | 10 | 11,955 | 119,55 | -0,145 | 0,021025 | 0,21025 |
6 | 11,96-11,97 | 10 | 11,965 | 119,65 | -0,135 | 0,018225 | 0,18225 |
7 | 11,97-11,98 | 10 | 11,975 | 119,75 | -0,125 | 0,015625 | 0,15625 |
8 | 11,98-11,99 | 19 | 11,985 | 227,715 | -0,115 | 0,013225 | 0,251275 |
9 | 11,99-12,00 | 22 | 11,995 | 263,89 | -0,105 | 0,011025 | 0,24255 |
10 | 12,00-12,01 | 15 | 12,005 | 180,075 | -0,095 | 0,009025 | 0,135375 |
11 | 12,01-12,02 | 5 | 12,015 | 60,075 | -0,085 | 0,007225 | 0,036125 |
Определим среднеарифметический размер деталей как:
dср=Σ diсргр · mi/ Σ mi = 1210,075/100 = 12,10
Определим среднее квадратичное отклонение:
2. Построение кривых распределения
3. Определение вероятности брак
Таблица 2
Вид брака | Определение zi | Определение Фi | Определение возможного брака, % |
исправимый | z1=(des-dcp)/σ=(12-12,1)/0,1216=0,82 | 0,291 | 20,9 |
неисправимый | z2=(dei-dcp)/σ=(11,93-12,1)/0,1216=1,39 | 0,4861 | 1,39 |
В итоге годных деталей 77,71 %, Исправимого брака 20,9%. Неисправимого брака 1,39%.
... дня 2-5 5. Расчет временных складов Площадь складов , где К1, К2 – коэффициенты, учитывающие неравномерность поступления и потребления материалов (к1 = 1,1, к2=1,3) Т – продолжительность расчетного периода ремонтно-строительных работ, дн n - норма хранения на складе (принимается 12-20 дней) Р – масса материалов, хранящихся на складе, т q – удельная нагрузка на 1 ...
... - окремі (види енергії та палива), зведені (сума всіх видів енергії в однорідних одиницях); • за електричними процесами - силові, температурні, освітлювальні; • за цільовим призначенням - технологічні, господарчо-побутові; • за об'єктами споживання - енергетичні баланси підприємств, цехів, видів технологічного обладнання. Витрати всіх видів енергії враховуються при складанні калькуляції собі ...
... . Во второй период жизненного цикла включается освоение изделия в промышленном производстве (ОСП). Практика показывает, что на этой стадии возникают и конструкторские изменения, и изменения в технологических процессах, и изменения уровня оснащенности производства специальными видами оснастки и оборудования. Точное соблюдение технологического процесса – одно из важнейших организационных условий ...
... ії. При цьому дії і доступ строго регламентовані і протоколюються. Кожен користувач одержує підказку про правильні дії, прапори наявності/відсутності необхідної інформації. Система відкрита для зв'язку з іншими Арм-ми і системами як під UNIX, так і під ДОС, WIND0WS, OS/2 і т.д. Допускається робота UniCorn на тім же сервері, де встановлене програмне забезпечення S.W.I.F.T. В даний момент ...
0 комментариев