Нагрузка от мостовых кранов

2.1.4 Нагрузка от мостовых кранов

 1,1·0,95(400(1 + 0,867 + 0,475 + 0,342) +1,1·22,392 + 1,1·1,5·1,5·6 = 1161,39 кН Рис.2.2. Схема ветровой нагрузки

 

Рис.2.3. Схема определения вертикальной крановой нагрузки

 

F¢_к = (9,8Q +Q_к)/n – F_к = (9,8·80 + +1300)/4 – 400 = 121 кН.

D_min = 1,1·0,95·121(1+0,867 +0,475 + +0,342) + 1,1·22,392 + 1,1·1,5·1,5·6 = =378,86 кН.

е_к =1161,39·0,75 = =871,04 кНм.

 е_к = 378,86·0,75 = =284,15 кНм.

Расчетная горизонтальная сила

Рис.2.4. Схема нагрузки от мостовых кранов

·80 +380)/4 = 14,55 кН.

14,55·2,684 = 40,81 кН.

2.2 Статический расчет поперечной рамы

 

 Расчет выполняется на ЭВМ. Результаты расчета сведены в таблицу 2.1.

3. РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТОЙ КОЛОННЫ РАМЫ

 

3.1 Выбор невыгоднейших расчетных усилий в колонне рамы

Для верхней части колонны (сечение 1-1): М₁ = -392,403 кНм, N₁ = -294,75 кН; (сечение 2-2): М₂ = -339,242 кНм, N₂ = -543,65 кН, М₂ = -339,242 кНм.

Для нижней части колонны (сечение 3-3): N₁ = -1510,65 кН, М₁ = -769,43 кНм; (сечение 4-4): N₂ = -2086,61 кН, М₂ = 688,1521 кНм.

Соотношение жесткостей верхней и нижней частей колонны ; материал колонны – сталь марки С245. Бетон фундамента марки М100.

  3.2 Определение расчетных длин колонны в плоскости рамы

5,4/18,6 = 0,29< 0,6; -2086,61/ (-294,75) = 7,08 > 3, Þ 

Для нижней части колонны l_x1 = 2·1860 = 3720 см.

Для верхней части колонны l_x2 = 3·540 = 1620 см.

3.3 Определение расчетных длин колонны из плоскости рамы

 1860 см;

  540 – 125 = 415 см.

  3.4 Расчет верхней части колонны

Сечение верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра высотой h_B = 450 мм. Для симметричного двутавра ; 0,35·45 = =15,75 см;  (1620/18,9) Ö (24/ 20600) = 2,9;  =39240,3/ (294,75·0,35·45) = 8,45. Принимаем , тогда 4; 1,34·8,45 = 11,34; 0,106, Þ А_тр = 294,75/(0,106·24) = 115,9 см² Компоновка сечения: ·1,2 = 42,6 см

Из условия местной устойчивости:

 68,85 и 42,6/68,85 = 0,62 см.

Принимаем . Рис.3.1. Сечение верхней части колонны

Требуемая площадь полки

t_w h_w )/2 = (115,9 – 0,8·42,6)/2 = 40,91 см².

Из условия устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента ширина полки  415/20 = 20,75 см; из условия местной устойчивости полки:

2,9) Ö (20600 /24) = 19,04

.

Принимаем b_f = 36 см; t_f =1,2; А_f =36·1,2 = 43,2 см² > 40,91 см².

 (36 – 0,8) / (2·1,2) = 14,67 < 19,04.

Геометрические характеристики сечения:

Полная площадь сечения А₀ = 2·36·1,2 + 0,8·42,6 = 120,48 см²;

I_x = 0,8·42,6³/12 + 2·36·1,2[(45 – 1,2)/2]² = 46592,2 см⁴; 19,7 см; I_у = 2·1,2·36³/12 = 9331,2 см⁴; 8,8 см;

W_x = 46592,2/(0,5·45) = 2070,8 см³; 17,19 см.

Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента:

l_х = 1620/19,7 = 82,23; 2,81; 39240,3 /(294,75·17,19) = 7,74;

1,2·36/(0,8·42,6) = 1,27, Þ h = 1,4 – 0,02·2,81 = 1,34; 10,4; 7

s = 294,75/(0,107·120,48) = 22,9 кН/см² < 24 кН/см²

Недонапряжение [(24 – 22,9)/24]100 = 4,6% < 5%.

Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента.

415/8,8 = 47,2; ,864.

Максимальный момент в средней трети расчетной длинны стержня:

-339,242 + (-392,403 – (-339,242)) /5,4(5,4 – 4,15/3 ) = -378,79 кНм.

По модулю  = 392,403/2 = 196,2 кНм; 37879·120,48/ (294,75·2070,8) = 7,48.

где  

l_у = 47,2 < l_с = = 92 b = 1; = 0,9

+0,9·5) = 0,18

10·0,864/1] = 0,1

с = 0,18(2 – 0,2·7,48) + 0,1(0,2·7,48 –1) = 0,14

294,75/ (0,14·0,864·120,48) = 20,2 < 24 кН/см².

  3.5 Расчет нижней части колонны

Высота сечения