Определение приопорного участка

4.4 Определение приопорного участка

При равномерно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется в зависимости от:

 Н/мм,

где

.

Поскольку

, тогда:

 , Н/мм

 Н/мм

Так как , то длина приопорного участка:

, (4.12.)

где (4.13.)

Н

мм

4.5 Расчет плиты по деформациям и по раскрытию трещин (вторая группа предельных состояний)

1. Расчет прогиба плиты

Исходные данные для расчета:

Изгибающий момент в середине пролета М_II=84.95 кН×м.

Модуль упругости: бетона E_b=30000 МПа, арматуры E_s=200000 МПа.

Сечение тавровое. С учетом замоноличивания бетоном продольного шва между ребрами расчетная ширина полки будет b¢_f=1140 мм и средняя ширина ребра

b=(255+185)/2=220 мм

Проверяем наличие нормальных к продольной оси трещин в растянутой зоне ребер. Трещины образуются при условии

M_II > R_bt,serW_pl. ( 4.14.)

Упругопластический момент сопротивления W_pl по растянутой зоне находим по формуле при А¢_s=0 и g₁=0:

W_pl=(0,292+0,75×2m₁a+0,15g₁¢)bh², (4.15.)

где g₁¢=

m₁=

a=

W_pl=(0,292+1,5×0,0056×6,67+0,15×0,42)·220×500² = 22,605×10⁶ мм³.

R_bt,serW_pl.=1,55×22,605×10⁶=35,04×10⁶ Н×мм=35,0 4 кН×м < M_II=84,95 кН×м,

т.е. растянутой зоне образуются трещины.

Кривизну 1/r определяем для элемента с трещинами в растянутой зоне, согласно пп. 4.27-4.29 СНиП 2.03.01-84* [2]. Для железобетонного изгибаемого элемента с ненапрягаемой арматурой формула (160) указанного СНиПа примет вид:

, (4.16.)

Где y_b= 0,9 – для тяжелого бетона (п. 4.27);

v = 0,15 – для тяжелого бетона при продолжительном действии нагрузки (п. 4.27, табл. 35).

Коэффициент y_s вычисляется по формуле (167) СНиП [2] при исключении третьего члена:

y_s=1,25 - j_lsj_m, (4.17.)

где j_ls=0,8 (п. 4.29, табл. 36, продолжительное действие нагрузки);

j_m= < 1

(формула (168) для изгибаемого элемента при отсутствии предварительного напряжения).

y_s=1,25 – 0,8×0,41 =0.922 < 1. Согласно п. 4.29 СНиПа [2], принимаем y_s=1,0.

Плечо внутренней пары сил и площадь сжатой зоны бетона определяется по приближенным формулам, полагая:

x= мм,

 мм,

 мм².

Кривизна составит:

мм

Прогиб плиты в середине пролета будет

f= мм < f_ult= мм,

т. е. прогиб плиты лежит в допустимых пределах (см. [1], табл. 19).

2. Проверка ширины раскрытия трещин, нормальных к оси продольных ребер, производится согласно пп. 4.14 и 4.15 СНиП 2.03.01 – 84* [2]. Ширина раскрытия трещин определяется по формуле (144) СНиПа:

Для рассчитываемой плиты, загруженной только длительной нагрузкой, входящие в расчетную формулу для а_crc величины согласно п. 4.14 СНиПа равны:

 < 0,02;

φ_l=1,6-15μ=1,6-15•0,0062=1,507 (тяжелый бетон естественной влажности); δ=1,0; η=1,0; d- диаметр принятой арматуры.

Напряжение в арматуре σ_s в сечении с трещиной при расположении арматуры в два ряда по высоте находится на основании формул (147) и (149) СНиПа [2] при значении Р=0 (предварительное напряжение отсутствует):

,

Где

Значения z и x принимаются такой же величины, как при расчете прогиба:

а₁=50 мм; мм;

;

Н/мм²=340.7 МПа < R_s,ser=500 МПа

(требование п. 4.15 СНиПа [2]).

Ширина раскрытия трещин составит:

 0,36 мм = a_crc2 = 0,36 мм,

т.е. ширина раскрытия трещин лежит в допустимых пределах.

5. Расчет сборного ригеля поперечной рамы

Для сборного железобетонного перекрытия, план и разрез которого представлены на рис. 1, требуется рассчитать сборный ригель. Сетка колонн l´ l_к = 6.7´5.7 м. Для ригеля крайнего пролета построить эпюры моментов и арматуры.

1.  Дополнительные данные

Бетон тяжелый, класс бетона B20, коэффициент работы бетона γ_b1 = 1,0. Расчетные сопротивления бетона с учетом γ_b1 = 1,0 равны:

R_b = 1,0∙11,5 = 11,5 МПа;

R_bt= 1,0∙0,9 = 0,9 МПа.

Продольная и поперечная арматура – класса A500. Коэффициент снижения временной нагрузки к₁=0,75.