1.9 Расчет на образование трещин, нормальных к продольной оси
Расчет конструкций третьей категории трещиностойкости производится по нормативным нагрузкам (при гf =1,0). Изгибающий момент от нормативной нагрузки
Момент образования трещин (при коэффициенте точности натяжения арматуры гsp=1-0,1=0,9)
33224 < 38151 Нм – трещины в растянутой зоне образуются
Проверим, образуются ли трещины в верхней зоне при отпуске арматуры с упоров (при гsp=1+Дгsp = 1+0,1 = 1,1)
; - соответствует
- условие выполняется,
начальные трещины в верхней зоне не образуются, (изгибающий момент от собственного веса оказывается большим момента от обжатия).
1.10 Расчет на раскрытие трещин, нормальных к продольной оси при гf =1,0
Предельная ширина раскрытия трещин для элементов третьей категории трещиностойкости – непродолжительная аcrc = 0,4мм, продолжительная аcrc = 0,3мм. Определим изгибающие моменты от нормативных нагрузок:
от постоянной и длительной
От всей нормативной нагрузки
Определим приращение напряжений в арматуре от действия постоянной и длительной нагрузки:
где z1 = h0 – 0,5hґf = 40-0,5·2,5=38,75см
lsp = 0, т.к. усилие Р2 приложено в центре тяжести арматуры Аsp , Ws – момент сопротивления сечения по растянутой арматуре
Ws = Аsp z1 = 1,57·38,75 = 60,8 см3
Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки
Определим ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки
где м=Аsp / вh0 = 1,57/24·40=0,0016
д = 1,0; =1,0; з = 1,0; d = 25 мм
Определим ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузки
Непродолжительная ширина раскрытия трещин
Продолжительная ширина раскрытия трещин
Требования СНиП ширине раскрытия трещин не выполняются. Необходимо увеличить Аsp
1.11 Расчет прогиба плиты
Прогиб плиты определяется от нормативной постоянной и длительной нагрузок изгибающий момент равен М = 33036 Нм
Предельная величина прогиба:
Определим кривизну оси плиты
,
где суммарная продольная сила от предварительного обжатия с учетом всех потерь при коэффициент, учитывающий работу бетона на участках с трещинами
при длительно действующей нагрузке,
эксцентриситет
Площадь сжатой зоны
Плечо внутренней пары
Коэффициенты =0,9 ; = 0,15
прогиб
Требования СНиП по предельному значению величины прогиба удовлетворяется
... ;22 А-II с для каркасов КП-1. Рисунок 6 - Расчетная схема плиты в период изготовления, транспортирования и монтажа 3. Расчет трехпролетного неразрезного ригеля Расчетный пролет ригеля между осями колонн , а в крайних пролетах: где привязка оси стены от внутренней грани, м глубина заделки ригеля в стену, м 3.1 Материалы ригеля и их расчетные характеристики Бетон тяжелый ...
... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...
... , приближающийся по распределению внутренних усилий к системе пологих оболочек, что побудило отдельных авторов так именно её и рассматривать. Работы А. Ф. Лолейта по теории и практике строительства безбалочных перекрытий имели не только решающее значение в развитии этих конструкций, но послужили толчком к решению других сложных теоретических и практических задач. В ту пору, когда методы расчета ...
... : Nвн.факт(АbRb+Аs фRs сж); Nвн=2865,36 кН. 2865,360,93*(1225*1,35+49,26*34)=3095,6 кН. 5. Расчет и проектирование фундамента. 5.1. Определение нагрузок, действующих на фундамент. Расчет отдельно стоящего железобетонного фундамента под центральную нагрузку состоит в определении размеров подошвы фундамента, его высоты и площади арматуры. При этом размеры подошвы фундамента определяются по усилиям ...
0 комментариев