Перепад давления по длине трубки

5.7.4.  Перепад давления по длине трубки

  (5.17,5.18)

где К=3 – коэффициент шероховатости;

Получено: l1=0.073.

(5.19)

С учетом уменьшения сечения трубы в местах стыков, пайки и.т.д. Dp увеличено в 1,5 раза.

Получено: Dp=1695 кН/м²

6. Электромагнитный расчет трансформатора

Трансформаторы для преобразовательных установок, как правило, работают в длительных режимах. В связи с этим для них необходимо тщательно выбирать конструктивные и технологические решения для создания магнитопроводов с минимальными потерями. В большинстве случаев трехфазные магнитопроводы трансформаторов выполняют стержневой конструкции, несимметричными, плоско шихтованными. Для питания аппаратуры от сети 50 Гц широко применяются трансформаторы броневого и стержневого типа. По технико-экономическим показателям предпочтительны трансформаторы стержневого типа, выполненные на стандартных магнитопроводах оптимальной формы. Броневая конструкция практически равноценна стержневой по массе, но уступает по объему и стоимости. При расчёте трансформатора используется методика из [6].

6.1 Действующее значение линейного тока вентильной обмотки:

 (6.1)

где I_d= 100 А – ток нагрузки.

6.2 Действующие значения фазных напряжений холостого хода вентильной и сетевой обмоток U_2ф и U_1ф соответственно:

(6.2)

 (6.3)

где E_d = 301,538 B - выпрямленное напряжение холостого хода выпрямителя; U_{пит.лин.} = 380 В - напряжение питания.

6.3 Коэффициент трансформации:

(6.4).

6.4 Действующее значение линейного тока сетевой обмотки:

 (6.5).

6.5 В большинстве случаев трехфазные магнитопроводы трансформаторов выполняют стержневой конструкции, несимметричными, плоскошихтованными. Выбираем диаметр стержня магнитопровода трансформатора с воздушным охлаждением для S_Т = 30 кВ×А [6, таб.3.2], D_с = 125 мм. Для D_с = 120 мм, согласно [6, таб.2.1], сечение стержня П₁=112,3 cм², сечение ярма П₂ = 115,3 см², коэффициент использования площади круга k_и = 0,914.

6.6 Активное сечение стержня магнитопровода:

 м² (6.7)

где К_З = 0,96 – коэффициент заполнения сечения сталью при жаростойком электроизоляционном покрытии с толщиной листов, равной 0,3 мм.

6.7 Число витков вторичной (вентильной) обмотки трансформатора:

витков  (6.8)

где В = 1,2 Тл – электромагнитная индукция в трансформаторе с естественным воздушным охлаждением с классом нагревостойкости изоляции В; f_C = 50 Гц – частота питающей сети; q_С = 0,01 м² - активное сечение стержня магнитопровода.

6.8 Число витков первичной обмотки:

w₁ = n × w₂ = 1,7 × 48 = 81,72 » 82 витка (6.9)

6.10 Сечение провода первичной обмотки:

мм² (6.10)

где j =2 А/мм² – плотность тока в обмотках с классом нагревостойкости изоляции В для медного провода.

6.11 Сечение провода вторичной обмотки:

мм² (6.11)

7. Выбор устройств защиты от аварийных токов и перенапряжений

Для обеспечения надежной работы преобразователя необходимо использовать быстродействующие системы защиты. Защита может быть построена на базе коммутационных аппаратов и плавких предохранителей, а также выравнивающих RCD – цепочек.

7.1 Выбор автоматического выключателя

При возникновении аварийного тока на входе преобразователя можно использовать токоограничивающие выключатели переменного тока. В рассчитываемом преобразователе на стороне сетевой обмотки применяем автоматический выключатель переменного тока серии А3712Б, характеристики которого, согласно [7] приведены в таблице 6.1.

Таблица 7.1

Справочные данные автоматического выключателя переменного тока серии А3722Б.

	Значение
Частота сети, Гц	50
Номинальное напряжение выключателя, В	380
Номинальный ток выключателей, А	250
Номинальный ток электромагнитных расцепителей, А	250
Уставка по току срабатывания, А	1600
Механическая износостойкость выключателей, кол-во срабатываний	16000

Автоматический выключатель серии А3712Б применяется для защиты электрических установок при коротких замыканиях, перегрузках и недопустимых снижениях напряжения; род тока – переменный; тип выключателя – токоограничивающий трехполюсный.