При использовании одной группы из однофазных автотрансформаторов связи резервная фаза ставится обязательно

2. При использовании одной группы из однофазных автотрансформаторов связи резервная фаза ставится обязательно.

Вариант 1: 3·АОДЦТН – 333000 / 750 / 330

K_n1=1121.16 /(3·333) = 1.122 < (1.3..1.5).

Вариант 2: 6· АОДЦТН – 333000 / 750 / 330

K_n1=2172.17 /(2·3·333)= 1.087 < (1.3..1.5).

K_n2 =1121.16 /(3·333)= 1.122 < (1.3..1.5)– резервная фаза не нужна.

Вариант 3: 6· АОДЦТН – 333000 / 750 / 330

K_n1=75.97 /(2·3·333)= 0.038 < (1.3..1.5).

K_n2 =1647.97 /(3·333)= 1.65 > (1.3..1.5) – необходима установка резервной фазы.

Выбор резервных трансформаторов собственных нужд

Перетоки мощности через резервные трансформаторы собственных нужд:

S_Р.Т.С.Н. =  =  = 58.568 МВА.

 По каталогу выбирается трансформатор типа ТРДНС – 32000 / 330 в количестве десяти штук (берется по паре на два блока).

Предварительный выбор выключателей

ВНВ 330А-63/4000У1; ВНВ 750А-40/4000У1;

Количество на стороне ВН выбирается по количеству блоков и еще один на АТ связи.

Количество на стороне СН выбирается по количеству блоков, один на АТ связи +0.25РТСН

1.3 Определение потерь активной энергии в блочных трансформаторах и автотрансформаторах связи

При задании исходной нагрузки параметрами, характеризующими график нагрузки, потери энергии в блочном трансформаторе определяются выражением:

Δ W_т.бл = Р_x · (8760 – Т_р.бл.) + Р_к · (S_т.бл. / S_т.ном.)² · τ ,

где Р_х, Р_к – потери холостого хода и короткого замыкания соответственно, приведены в каталоге для данного вида трансформатора,

Т_р.бл. – средняя продолжительность планового ремонта блока генератор - трансформатор, выбирается по справочнику,

τ – время максимальных потерь, определяется как τ = Т_г.уст

Вариант 1:

Потери энергии в блочном трансформаторе на стороне СН:

ТНЦ – 1250000 / 330;

Р_х=715 кВт;

Р_к=2200 кВт,

Т_р.бл=50 ч для напряжения 330 кВ и Sт.ном > 80МВА

τ = Т_г.уст=7400 ч, тогда

Δ W_{бл.С.Н 330.} = 715 · (8760 - 50) + 2200 · (1051,4/ 1250)² · 7400= 16.68·10⁶ кВт·ч.

 Потери энергии в блочном трансформаторе на стороне ВН:

ОРЦ – 417000 / 750.

Р_х=320 кВт,

Р_к=540 кВт,

Т_р.бл=50 ч для напряжения 750 кВ и Sт.ном > 80МВА,

 τ= Т_г.уст=7400 ч, тогда

Δ W_бл.В.Н = 3·320 · (8760 - 50) +3 ·540 · (1051,4/ 3 · 417)² · 7400 = 16.04·10⁶ кВт·ч.

 Здесь потери увеличиваются в трое т.к. блочный трансформатор набран из трех однофазных.

Потери энергии в автотрансформаторе связи:

ΔW_АТ = q·Р_x ·(8760 – Т_р.АТ) + q·Р_к · (S₁ / (q·S_АТ))² ·τ _max + q·Р_к · (S₂ / (q·S_АТ))² ·τ _min,

где q – количество автотрансформаторов связи,

Т_р.АТ – продолжительность планового ремонта АТ (Т_р.АТ = 50 ч);

τ _max, τ _min – время максимальных и минимальных потерь в АТ при перетоках мощности S₁ и S₂ , определяются :

τ _max- по графику зависимости времени максимальных потерь от продолжительности использования соответствующей нагрузки τ = f (Т_max) при Тнагр_max = 6200 ч.

τ _min- по графику зависимости времени максимальных потерь от продолжительности использования соответствующей нагрузки τ = f (Т_min) при Т_min= 8760 – Тнагр_max -Tр.АТ _;

Т_min= 8760 – 6200 – 50 =2510 ч.

Т.о. по графику τ _max= 4300 ч, τ _min= 1350 ч.

Потери энергии в автотрансформаторе связи:

АОДЦТН – 333000 / 750 / 330

τ _max= 4300 ч, τ _min= 1350 ч;

Т_р.АТ = 50 ч;

Р_х = 217 кВт;

Р_к = 580 кВт;

Δ W_АТ = 3·217 · (8760 - 50) + 3·580 · (75.973/3 · 333)² · 4300+3·580·(596.386/3·333) ² · 1350 = 6.551·10⁶ кВт·ч.

Суммарные потери электроэнергии в основных элементах схемы выдачи мощности:

Δ W_Σ1 = 5 · Δ W_бл.с.н + 4· Δ W_бл.в.н + Δ W_АТ кВт·ч.

Δ W_Σ1 = 5 · 16.68·10⁶ + 4 · 16.04·10⁶ + 3· 6.551·10⁶ = 154.111 ·10⁶ кВт·ч.

Вариант 2:

Потери энергии в блочном трансформаторе на стороне СН:

ТНЦ – 1250000 / 330;

Р_х=715 кВт;

Р_к=2200 кВт,

Т_р.бл=50 ч для напряжения 330 кВ и Sт.ном > 80МВА

τ = Т_г.уст=7400 ч, тогда

Δ W_{бл.С.Н 330.} = 715 · (8760 - 50) + 2200 · (1051,4/ 1250)² · 7400= 16.68·10⁶ кВт·ч.

Потери энергии в блочном трансформаторе на стороне ВН:

ОРЦ – 417000 / 750.

Р_х=320 кВт,

Р_к=540 кВт,

Т_р.бл=50 ч для напряжения 750 кВ и Sт.ном > 80МВА,

τ= Т_г.уст=7400 ч, тогда

Δ W_бл.В.Н = 3·320 · (8760 - 50) +3 ·540 · (1051,4/ 3 · 417)² · 7400 = 16.04·10⁶ кВт·ч.

Потери энергии в автотрансформаторе связи:

АОДЦТН – 333000 / 750 / 330

τ _max= 4300 ч, τ _min= 1350 ч;

Т_р.АТ = 50 ч;

Р_х = 217 кВт;

Р_к = 580 кВт;

Δ W_АТ = 6·217 · (8760 - 50) + 6·580 · (1121.16/2 · 3 · 333)² · 4300+6·580·(455.979 / 2 · 3 · 333) ² · ·1350 = 16.3·10⁶ кВт·

 Суммарные потери электроэнергии в основных элементах схемы выдачи мощности:

Δ W_Σ2 = 4 · Δ W_бл.с.н + 5 · Δ W_бл.в.н + Δ W_АТ кВт·ч.

Δ W_Σ2 = 4 · 16.68·10⁶ + 5 · 16.04·10⁶ + 16.3·10⁶ = 163.22·10⁶ кВт·ч.

Вариант 3:

Потери энергии в блочном трансформаторе на стороне СН:

ТНЦ – 1250000 / 330;

Р_х=715 кВт;

Р_к=2200 кВт,

Т_р.бл=50 ч для напряжения 330 кВ и Sт.ном > 80МВА

τ = Т_г.уст=7400 ч, тогда

Δ W_{бл.С.Н 330.} = 715 · (8760 - 50) + 2200 · (1051,4/ 1250)² · 7400= 16.68·10⁶ кВт·ч.

Потери энергии в блочном трансформаторе на стороне ВН:

ОРЦ – 417000 / 750.

Р_х=320 кВт,

Р_к=540 кВт,

Т_р.бл=50 ч для напряжения 750 кВ и Sт.ном > 80МВА,

τ= Т_г.уст=7400 ч, тогда

Δ W_бл.В.Н = 3·320 · (8760 - 50) +3 ·540 · (1051,4/ 3 · 417)² · 7400 = 16.04·10⁶ кВт·ч.

Потери энергии в автотрансформаторе связи:

АОДЦТН – 333000 / 750 / 330

τ _max= 4300 ч, τ _min= 1350 ч;

Т_р.АТ = 50 ч;

 Р_х = 217 кВт;

 Р_к = 580 кВт;

Δ W_АТ = 6·217 · (8760 - 50) + 6·580 · (981.784/2 · 3 · 333)² · 4300+6·580·(1647.97/ 2 · 3 · 333) ² · ·1350 = 18.15·10⁶ кВт·

Суммарные потери электроэнергии в основных элементах схемы выдачи мощности:

Δ W_Σ3 = 6 · Δ W_бл.с.н + 3 · Δ W_бл.в.н + Δ W_АТ кВт·ч.

Δ W_Σ3 = 6 · 16.68·10⁶ + 3 · 16.04·10⁶ + 18.15·10⁶ = 166.35·10⁶ кВт·ч.

Похожие работы

Атомные электростанции

Скачать

33732

1

3

... 1,5мм. Шаг трубок в пакете 36 мм. В трубном пакете имеется 5 вертикальных коридоров, улучшающих естественную циркуляцию.   Турбомашины АЭС. На действующих, строящих и проектируемых атомных электростанциях применяются конденсационные паровые турбины. На АЭС с высокотемпературными реакторами применяются специальные типы турбин, работающих на насыщенном или слабо перегретом паре. В корпусе ...

Очистка охлаждающей воды на тепловых и атомных электростанциях

Скачать

49885

14

0

... , прилегающих к электродам, концентрация увеличивается, а в центральной – уменьшается. Эффективность обессоливания пресных вод этим методом составляет 30 – 50 %. Технологическая часть 1Характеристика химического цеха Химический цех является самостоятельным структурным подразделением Нововоронежской атомной электростанции (НВ АЭС). По своим задачам и функциям относится к основным цехам станции. ...

Проектирование электростанции на твердом топливе

Скачать

47232

23

4

... генплана участвуют технологи—теплотехники и электротехники, строители, архитекторы, железнодорожники, автодорожники, сантехники и другие специалисты. Основными производственными и вспомогательнымн сооружениями ТЭС, использующее твердое топливо, включаемыми в генплан ТЭС, являются: главный корпус, внутри которого размещается котельное и турбинное отделения, помещения для деаэраторов, щиты ...

Совершенствование технологии химической водоочистки на Балаковской атомной электростанции с использованием полимерных ионообменных материалов

Скачать

96426

16

0

... Материалы эти получают либо путем поликонденсации исходных мономеров, либо путем их сополимеризации. 1.2 Патентные исследования Задачи патентных исследований: исследование тенденций развития химической водоочистки ионообменным способом на Атомной Электростанции с целью обоснования технико-экономических показателей и уменьшения объема отработанной смолы. RU (11) 2239605 (13) С1 (51) 7 С 02 F ...