Коэффициент смешения насосно-смесительной установки (элеватор)

9. Коэффициент смешения насосно-смесительной установки (элеватор)

U = 1,15·; [14.70]

U* = 1+U/φ_б,

где φ_б =G_б.мт / G`_о = 1,39 – расчетный коэффициент смешения.

10.Безразмерная характеристика отопительной системы при  и Q

ε_о =  [14.71]

где = 0,5· = 40,85 ⁰С – средняя температура нагревательных приборов в точке излома температурного графика;

φ_м = G/ G`_о = 1,54 – отношение суммарного расхода воды к расчетному расходу воды на отопление при максимальном часовом расходе тепла на ГВС.

11. Суммарный перепад температур сетевой воды в I и II ступенях при Q:

δ = 3600 Q/с·G, ⁰С [14.72]

12. Температура сетевой воды после отопительной системы при максимальном водозаборе:

 = , ⁰С [14.73]

13. Тепловая производительность I и II ступени при Q:

Q= Q·(- t_х / t_г - t_х)·ε₁ ,кВт [14.74]

Q= Q- Q, кВт [14.75]

14. Температура сетевой воды перед элеватором:

= - 3600·Q/с·G, ⁰С [14.76]

15. Температура сетевой воды после I ступени подогревателя:

= - 3600·Q/с·G, ⁰С [14.77]

16. Температура водопроводной воды после I ступени подогревателя при максимальном водоразборе:

= t_х + 3600·Q/с·G, ⁰С; [14.78]

17. Среднелогарифмическая разность температур теплоносителей в I ступени:

∆t_срI = , ⁰С; [14.79]

где ∆t_б = ( - t_х) = 12,29 ⁰С;

∆t_м = ( - ) = 0 ⁰С.

18. Задав скорость воды в трубках и межтрубном пространстве ω = 1 м, определим предварительное значение площади трубок и межтрубного пространства:

f_тр = G/3600·ω·ρ = 0,01207 м² – ЦТП-1; [14.80]

f_мт = G/3600·ω·ρ = 0,02204 м²- ЦТП-1; [14.81]

где ρ – 1000 кг/м³ – плотность воды.

Для ЦТП2: f_тр = 0,01922 м²; f_мт = 0,03494 м².

Подбираем водяные подогреватели из (приложения 12).

Технические характеристики водяных подогревателей

Таблица № 14.1

19. Действительные скорости воды:

ω_тр = G/3600·f_тр·ρ = 1,0 м² [14.82]

ω_мт = G/3600·f_мт·ρ = 1,0 м². [14.83]

Для ЦТП-1,2

20. Коэффициенты теплоотдачи:

- от греющей воды к стенкам трубок:

α_мт = (1630+21·t_ср- 0,041·t²_ср) ·ω^0,8_мт/= 4414,12 Вт/(м² ·⁰С), [14.84]

где t_ср = 0,5·(t_х - ) = 18,6 ⁰С – ЦТП-1.

- от трубок к нагреваемой среде:

α_тр = (1630+21·τ_ср- 0,041·τ²_ср) ·ω^0,8_мт/= 4992,46 Вт/(м² ·⁰С), [14.85]

где τ_ср = 0,5·( - τ₂^мах) = 24,74 ⁰С – ЦТП-1.

Для ЦТП-2: α_мт = 4353,93 Вт/(м² ·⁰С);

α_тр = 4992,46 Вт/(м² ·⁰С);

21. Коэффициент теплопередачи водоподогревателя в I ступени:

k = β /= 2078,24 Вт/(м² ·⁰С) [14.86]

где β = 0,85 – коэффициент загрязнения поверхности нагрева (трубок);

 - толщина стенки трубки, м (= 0,001 м);

 - теплопроводность стенки, Вт/(м² ·⁰С) ( = 110 Вт/(м² ·⁰С).

22. Необходимая площадь нагрева подогревателя I ступени:

F_I = Q/ k·∆t_срI·µ = 67,29 м²– ЦТП-1; [14.87]

F_I = 107,1 м² – ЦТП-2

где µ - коэффициент, учитывающий накипь и загрязнение трубок, µ = 0,8.

23. Количество секций:

n = F_I/ F_c = 2.36 ≈ 3 шт – ЦТП-1; [14.88]

n = 3.76 ≈ 4 шт – ЦТП-2.

24. Для подогревателя II ступени, составленной из секций того же типоразмера, число секций находится аналогичным образом:

∆t_срII = = 22,85 ⁰С; [14.89]

где ∆t_б = ( - ) = 29.87 ⁰С;

∆t_м = ( - _г) = 17,3 ⁰С.

τ_срII= 0,5·( + ) = 69,68 ⁰С [14.90]

t_срII = 0,5·( _г+) = 46,1 ⁰С [14.91]

ω_тр и ω_мт – остается такой же, как и для первой ступени.

ЦТП-1 α_мт = (1630+21·t_срII- 0,041·t_срII²) ·ω^0,8_мт/= 5524.2 Вт/(м² ·⁰С), [14.92]

ЦТП-2 α_мт = (1630+21·t_срII- 0,041·t_срII²) ·ω^0,8_мт/= 5448,9 Вт/(м² ·⁰С), [14.93]

α_тр = (1630+21·τ_срII- 0,041·τ²_срII) ·ω^0,8_мт/= 6801.39 Вт/(м² ·⁰С), [14.94]

k = β /= 2507.37 Вт/(м² ·⁰С) [14.95]

ЦТП-1 F_II = Q/ k · ∆t_срII·µ = 30.68 м² [14.96]

 n = F_II/ F_c = 1.51 ≈ 2 шт [14.97]

ЦТП-2 F_II = Q/ k · ∆t_срII·µ = 48.83 м² [14.98]

n = F_II/ F_c = 1.71 ≈ 2 шт [14.99]

Последовательная двухступенчатая схема присоединения подогревателей ГВС

Схема № 14.2

1.  Теплоснабжение района города «Методические указания к курсовому проекту по курсу Теплоснабжение». Томского государственного архтектурно-строительного университета, 2001 г.

2.  Расчёт и проектирование тепловых сетей. / А.Ю. Строй, В.Л. Скальский . –Киев.: Будивельник, 1981 г.

Похожие работы

Теплоснабжение промышленного района города

Скачать

33905

6

273

... затраты на перекачку теплоносителя руб/год; стоимость тепловых потерь руб/год; стоимость обслуживания  руб/год. АННОТАЦИЯ Ахметзянов З.З., группа ПТ-1-95 Бакалаврская работа на тему: Теплоснабжение промышленного района города Астрахань. – Казань: КЭИ, 1999. В данной работе излагается последовательность и основные принципы расчета режимных графиков, гидравлического расчета паровой и водяной сети ...

Система централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира

Скачать

84745

13

1

... Таблица 6.1 - Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной, работающей на закрытую систему теплоснабжения: Наименование Обо- зна- чение Обоснование Значение величины при характерных режимах работы котельной Максимально-зимнем летнем Место расположения котельной _ задано г. Владимир  Максимальные расходы теплоты ( с учетом потерь и расхода на мазутное хозяйство), МВт: ...

Теплоснабжение пяти кварталов района города

Скачать

11348

4

0

... графиков часовых расходов теплоты на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение, а также годовых графиков теплопотребления по продолжительности тепловой нагрузки и по месяцам. Расчетные тепловые потоки района города ΣQ0 = 88,3 МВт, на вентиляцию ΣQV = 10,6 МВт, на горячее водоснабжение ΣQHM=16,98 МВт. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления t0 = ...

Правовая природа приемной семьи на примере Чувашской Республики

Скачать

158109

1

0

... устанавливается законами субъектов Российской Федерации". В следующих разделах работы нами будут исследованы особенности нормативно – правового регулирования «приемной семьи» путем анализа федерального и регионального законодательства на примере Чувашской Республики [8]. Так же, приемную семью можно определить как опеку (попечительство) над ребенком (детьми), которая, осуществляется по договору ...