2.3 Конструктивные расчеты плиты
Принимаем тяжелый класса В25, класс продольной рабочей арматуры А800, поперечной В – 500. Выполняем расчеты плиты по прочности.
2.3.1 Подбор продольной арматуры
По таблице 3.4 [6] определяем расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, Rb = 14.5 МПа. По таблице 3.8[6] находим расчетное сопротивление продольной арматуры осевому растяжению, Rs = 695 МПа.
Находим рабочую высоту сечения , где a – защитный слой бетона, а= 3 см, . Проверяем выполнение условия
- условие выполняется, следовательно, нейтральная ось находится в полке, сечение рассчитываем как прямоугольное шириной b’f.
Определяем
По таблице 3.11 [6] определяем x = 0,07 ; h = 0,965
Определяем ω0 = 0,85-0,008*Rb = 0,85-0,008*14,5 = 0,734
Вычисляем граничную относительную высоту сжатой зоны бетона
Проверяем условие x ≤ xR,
0,07 < 0,93; т.к. условие выполняется, то сжатая арматура по расчету не требуется.
Вычисляем требуемую площадь продольной рабочей арматуры
Подбираем по сортаменту (таблица 3.13 [6]) 4 стержня диаметром 10 мм из арматуры класса А800, Аs= 3,14 см2.
Проверяем процент армирования
2.3.2 Подбор поперечной арматуры
По таблице 3.4 [6] определяем расчетное сопротивление бетона осевому растяжению, Rbt = 1,05 МПа. По таблице 5.85[5] находим расчетное сопротивление поперечной арматуры осевому растяжению, Rsw = 290 МПа.
Проверяем условие достаточной прочности наклонных сечений при действии главных сжимающих напряжений
,
т.к. условие выполняется, то размеры поперечного сечения элемента достаточны.
Проверяем условие необходимости постановки поперечной арматуры по расчету
Поперечная арматура по расчету не требуется. Конструктивно устанавливаем 4 каркаса Æ 3 В 500.Шаг поперечных стержней назначаем, исходя из конструктивных требований: S £ 0.5*h и S £ 300 мм,
S = 0.5*220=110 мм. Окончательно принимаем S = 100 мм.
2.3.3 Определение геометрических характеристик сечения плиты
По таблице 3.5[6] определяем модуль деформации бетона, Eb=27 МПа и Es=19 МПа. Вычисляем коэффициент приведения арматуры к бетону
Вычисляем площадь приведенного двутаврового сечения (рис.4)
Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани
где а – расстояние от центра тяжести продольной растянутой арматуры до нижней грани плиты, а = 3 см.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани
Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести
Момент сопротивления приведенного сечения относительно растянутой грани
2.3.4 Величина и потери предварительного напряжения арматуры
Величину предварительного напряжения продольной растянутой арматуры назначаем из условий
;
где Rs,ser - расчетное сопротивление продольной растянутой арматуры для второй группы предельных состояний, которое определяем по таблице 3.6[6], Rs,ser=785МПа
Метод предварительного напряжения арматуры принимаем электротермический, а величину P определяем по формуле
где l- длина стержня (плиты), l = 5.46 м.
Принимаем ssp= 520 МПа.
Арматура плиты - стержневая, ее натяжение предусматривается на упоры, бетон - тяжелый, подвергнутый тепловой обработке в камерах. В этом случае будут следующие потери предварительного напряжения.
- от релаксации напряжений в арматуре
- от быстронатекающей ползучести:
при ,где Rbp – передаточная прочность бетона, которую принимаем из условия
a - коэффициент, принимаемый a= 0,25 + 0,025 Rbp, но не более 0,8
sbp - напряжения в бетоне от усилия предварительного обжатия на уровне центра тяжести арматуры
,
,
следовательно,
- от усадки бетона s8 = 35 МПа;
-от ползучести бетона
, при ,
где a1= 0,85 - коэффициент, принимаемый для бетона, подвергнутого тепловой обработке.
Полные потери
.
... 20,66) · 100 = 314,57 · 105кН · м 5. Проектирование колонны первого этажа 5.1 Конструктивная схема Колонны многоэтажных промышленных зданий состоят из сборных ж/б элементов длиной, кроме элемента 1-го этажа, равной высоте этажа. Для опирания ригелей перекрытия колонны снабжены консолями. Стыки элементов колонн для удобства работ по соединению устраиваются на расстоянии 500—800 мм выше ...
... направлениях рабочей арматурой 15Æ10 АI с шагом s=14 см. см2. Процент армирования расчётного сечения 6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия 6.1 Компоновка ребристого монолитного перекрытия Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен (второстепенные балки ...
... 0,75см2. Принимаем стержни Ø10А-I (Asw1 = 0,785см2). 7. Расчет предварительно напряженной сегментной фермы пролетом L = 18 м 7.1 Данные для проектирования Требуется запроектировать сегментную ферму пролетом 18 м. Шаг ферм 6 м. Покрытие принято из железобетонных ребристых плит покрытия размером в плане 3х6 м. Коэффициент надежности по назначению γn = 0,95. Ферма проектируется с ...
... с учетом существующего рельефа местности, что обеспечивает отвод поверхностных вод от проектируемого жилого дома и соседних с ним по лоткам автодорог. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ Расчет и конструирование многопустотной панели перекрытия Исходные данные на проектирования Требуется рассчитать и законструировать сборную железобетонную конструкцию междуэтажного перекрытия жилого здания ...
0 комментариев