Благоустройство прилегающей территории

6  Благоустройство прилегающей территории

Территория участка благоустроена, проектом предусмотрены пешеходные аллеи и озеленение.

Площадь озеленения 1185 м².

Снос деревьев не предусмотрен.

На участке предусмотрена гостевая автостоянка на 10 машиномест. На проезжей части по ул. Заднепровская устроен карман для стоянки автомобилей.

Покрытие автомобильной площадки, автостоянки – асфальтобетон S=255 м².

Покрытие тротуаров – асфальт (S=190 м²) и ФЭМ (S=205 м²).

Вертикальная планировка запроектирована в увязке с прилегающей территорией, с учетом организации нормального отвода атмосферных вод.

7  Расчет ограждающей конструкции

Ограждающая конструкция помещений – кладка из газобетонных блоков толщиной 300 мм, γ = 500 кг/м³, с декоративной штукатуркой и окраской с наружной стороны.

Согласно СНиП II-3-79** часть II «Строительная теплотехника", нормативное значение сопротивления теплопередаче для ограждающих конструкций из газобетонных блоков должно быть Rн = 2,1 м² × ^оС/Вт (изменение № 1 от 27 июня 1993 г.).

Расчет теплопроводности наружных стен

Определим термическое сопротивление однородной однослойной ограждающей конструкции по формуле

Где d - толщина слоя, м;

l - расчетный коэффициент теплопроводности материала данного слоя, Вт/ м² × ^оС.

Сопротивление теплопередаче R₀, м² ° С/Вт, ограждающей конструкции определим по формуле

Где a_в — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций;

R_к — термическое сопротивление ограждающей конструкции, м² С/Вт;

a_н — коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м² × °С).

Согласно СНиП ІІ-3-79**, приложения 3 п.66:

По паспорту ОАО ЗЖБК-1 теплопроводность кладки стен из ячеистого бетона на клею с толщиной шва 2…3 мм при γ = 400 кг/м³ , l=0,13 Вт/(м² × °С).

R1 – термическое сопротивления кладки из газобетона на клею l=0,13 Вт/(м² × °С), l=0,3 м.

R2 – термическое сопротивления декоративной штукатурки (согласно СНиП ІІ-3-79**, приложения 3, п. 73): l=0,13 Вт/(м² × °С), l=0,03 м.

Определяем фактическое общее сопротивление теплопередаче существующей ограждающей конструкции.

Исходя из расчета:

R_общ=2,515 > R_треб=2,1 м² × ^оС/Вт

Фактическое общее сопротивление теплопередаче стен, выполненных из газобетонных блоков с заданной толщиной 300 мм полностью удовлетворяет предъявляемым требованиям СНиП II-3-79** часть II «Строительная теплотехника" (изменение № 1 от 27 июня 1993 г.).

9 РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ

Исходные данные для расчета:

Площадь стен - 300,5 м²

R_факт.=2,515 м² С/Вт

Площадь перекрытия между чердаком и помещением магазина - 564,9 м²

R_факт.=2,5 м² С/Вт

Площадь полов

I зона - 202 м² R_с = 2,1 м² С/Вт

II зона - 184 м² R_с = 4,3 м² С/Вт

III зона - 150 м² R_с = 8,6 м² С/Вт

IV зона - 29 м² R_с = 14,2 м² С/Вт

Площадь наружных оконных и дверных заполнений – 75,17 м²

R_факт.=0,44 м² ×С/Вт

Расчетная тепловая мощность, кВт

Q = Q₁^. B₁^. B₂ + Q₂ – Q₃ , где

Q₁ – расчетные тепловые потери здания, кВт;

В₁ – коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов, принимаемый по табл. № 1 СНиП 2.04.05-91*У;

Q₂ – потери теплоты трубопроводами, проходящими в неотапливаемых помещениях, кВт;

Q₃ – тепловой поток, регулярно поступающий от освещения, оборудования и людей, который следует учитывать в целом на систему отопления здания, кВт;

Расчетные тепловые потери Q₁, кВт, рассчитываются по формуле:

Q₁=(Q_а+ Q_в)

Где Q_a – тепловой поток, кВт, через ограждающие конструкции;

Q_в – потери теплоты, кВт, на нагревание вентиляционного воздуха.

Тепловой поток Q_a , кВт, рассчитывается для каждого элемента ограждающей конструкции по формуле

Q_{a стен.} = (1/R)A(t_в – t_н) ^. (1 + Σ в) ^. n ^. 10^-3 = [(1/ 2,515)] х [300,5 х (18- -(-22)) х (1+0,2)х1х10^-3] = 5,735 кВт

Q_{a стен.} = (1/R)A(t_в – t_н) ^. (1 + Σ в) ^. n ^. 10^-3 = [(1/ 0,44) х [75,17 х (18- -(-22))х(1+0,2)х1х10^-3 = 8,2 кВт

Q_{a перекр} = (1/R)A(t_в – t_н) ^. (1 + Σ в) ^. n ^. 10^-3 = [(1/ 2,5) х [564,9 х (18- -(-22))х1х10^-3 = 9,04 кВт

Q_{a I пол} = (1/R)A(t_в – t_н) ^. (1 + Σ в) ^. n ^. 10^-3 = [(1/ 2,1) х [202 х (18- -(-22))х10^-3 = 3,85 кВт

R_I=2,1 м² С/Вт

Q_{a II пол} = (1/R)A(t_в – t_н) ^. (1 + Σ в) ^. n ^. 10^-3 = [(1/ 4,3) х [184 х (18- -(-22))х10^-3 = 1,72 кВт

R_II=4,3 м² С/Вт

Q_{a III пол} = (1/R)A(t_в – t_н) ^. (1 + Σ в) ^. n ^. 10^-3 = [(1/ 8,6) х [150 х (18- -(-22))х10^-3 = 0,70 кВт

R_III=8,6 м² С/Вт

Q_{a IV пол} = (1/R)A(t_в – t_н) ^. (1 + Σ в) ^. n ^. 10^-3 = [(1/ 14.2) х [29 х (18- -(-22))х10^-3 = 0,082 кВт

R_IV=14,2 м² С/Вт

Q_a =å Q_aі : = 29,33 кВт

Q_в = 0,377 х A_n x h x (t_в – t_н) х 10^-3 = 0,377 х 564,9 х 3,5 х (18-(-22) х х 10^-3 = 29,81 кВт

Q_в