Расчет промежуточного вала

5.3 Расчет промежуточного вала

Назначаем материал вала. Принимаем сталь 40Х, для которой [1, табл.8.4] σ_в=730Н/мм²;  Н/мм²; Н/мм²;  Н/мм².

Определяем диаметр выходного конца вала из расчёта на чистое кручение

;

где [τ_к]=(20…25)Мпа [1,c.161]

Принимаем [τ_к]=20Мпа.

; мм.

С учетом того, что выходной конец промежуточного вала является валом-шестерней с диаметром выступов 24мм, принимаем диаметр вала под подшипник 25мм.

мм.

Намечаем приближенную конструкцию промежуточного вала редуктора (рис.7), увеличивая диаметр ступеней вала на 5…6мм

Рис.7 Приближенная конструкция промежуточного вала

d_ст=30мм;

х=8мм;

W=20мм;

r=2,5мм;

 d_в=28мм.

Расстояние l определяем из суммарных расстояний тихоходного и быстроходного валов с зазором между ними 25…35мм.

l=60+30+30=120мм.

l₁=30мм; l₂=30мм.

Предварительно назначаем подшипники шариковые радиальные однорядные особо легкой серии по d_п=25мм подшипник №105, у которого D_п=47мм; В_п=12мм [4, табл.К27].

Заменяем вал балкой на опорах в местах подшипников.

Рассматриваем вертикальную плоскость (ось у)

Определяем реакции в подшипниках в вертикальной плоскости.

åМ_Су=0;

-R_Dу·0,09+F_r1·0,03+F_r2·0,12=0

R_Dy=(368·0,03+60,7·0,12)/ 0,09;

R_Dy==204Н.

åМ_Dу=0;

R_Cy·0,09- F_r1·0,06+ F_r2·0,03=0;

R_Cy=(368·0,06-60,7·0,03)/ 0,09;

R_Cy=225Н.

Назначаем характерные точки 1, 2, 3, и 4 и определяем в них изгибающие моменты:

М_1у=0;

М_2у=-R_Cy·0,03;

М_2у=-6Нм;

М_{3услева}=-R_Cy·0,09+F_r1·0,06;

М_{3услева}=-16,6Нм

М_{3усправа}= F_r2·0,03;

М_{3усправа}= 11

М_4у=0;

Строим эпюру изгибающих моментов М_у, Нм (рис.8).

Определяем реакции в подшипниках в горизонтальной плоскости.

åМ_Сх=0;

R_Dx·0,09-F_t1·0,03-F_t2·0,12=0;

R_Dx=( 166,7·0,03+ 1012·0,12)/0,09;

R_Dx=1404Н;

åМ_Dх=0;

R_Cx·0,09+ F_t1·0,06-F_t2·0,03=0;

R_Cx=(1012·0,03+166,7·0,06)/ 0,09;

R_Cx=337Н.

Назначаем характерные точки 1, 2, 3 и 4 и определяем в них изгибающие моменты:

М_1x=0;

М_2x=-R_Cx·0,03;

М_2x=-10Нм;

М_3xслева= -R_Cx·0,09-F_t1·0,06;

М_3xслева=-91Нм;

М_{3xсправа}= F_t2·0,03;

 М_{3xсправа}=5Нм;

М_4у=0.

Строим эпюру изгибающих моментов М_у, Нм (рис.8)

Рис.8 Эпюры изгибающих и крутящих моментов промежуточного вала.

Крутящий момент

Т_1-1=0;

Т_2-2=-Т_3-3=- T₂/2=-4,3Нм;

Т_4-4=0.

Определяем суммарные радиальные реакции [4,рис 8.2]:

; ;

; Н;

; Н.

Определяем результирующий изгибающий момент в наиболее опасном сечении (в точке 3) [4,рис 8.2]:

; ; Нм.

Эквивалентный момент:

; ;  Нм.

Все рассчитанные значения сводим в табл.5.

Таблица 5 Параметры валов

Похожие работы

Редуктор двухступенчатый соосный двухпоточный с внутренним зацеплением тихоходной ступени

Скачать

27067

7

11

... 281 59,4 -79% σF2 257 55 -78% 4. Расчет быстроходной ступени привода Межосевое расстояние для быстроходной ступени с учетом того, что редуктор соосный и двухпоточный, определяем половину расстояния тихоходной ступени: а=d2-d1; а=84-14=70мм. Из условия (3.2) принимаем модуль mn=1,5мм Определяем суммарное число зубьев по формуле (3.12) [1,c.36]: zΣ=2а/mn; ...

Технологический процесс приемочного контроля детали "зубчатое колесо" и активный контроль на операции шлифование отверстия

Скачать

40289

11

4

... и организации процесса контроля. Статус контроля В данном курсовом проекте техническим заданием предусмотрена разработка этапов процесса приемочного контроля детали редуктора цилиндрического соосного двухступенчатого двухпоточного – зубчатое колесо и активный контроль на операции шлифование отверстия. Методы активного и приемочного контроля взаимно дополняют друг друга, сочетаются. Активный ...

Мелиоративные машины

Скачать

60840

2

6

... для дефлекторных насадок равен 0, 8...0, 9. Половинчатые или щелевые насадки применяют, если нужно получить односторонний полив. Рис. 1 Рабочие органы дожде­вальных машин и установок: а, б, в и г — короткоструйные насадки: дефлекторная, половинчатая, щелевая, центробежная; е — еднеструйный и дальнеструйный дождевальные аппараты; 1—дефлектор; 2 — корпус; 3—верхняя Крышка; 4 — ...