Выбор кабеля линии W5, питающей трансформатор Т3
Предварительный расчет токов КЗ
Расчет тока КЗ в точке К-3
Расчет тока КЗ в точке К-4
Расчет тока самозапуска линии W6'
Защита от замыкания на землю обмотки статора
Выбор вводного QF1(QF2) и секционного QF3 выключателей и расчет их установок
Расчет защиты магистрального участка сети W6-T4, W6'-T5
Расчет токовой защиты от однофазных замыканий на землю в обмотке или на выводах трансформатора, а так же питающей линии 6 кВ
Навигация
Релейная защита и автоматика СЭС
Релейная защита и автоматика СЭС
39584
знака
1
таблица
4
изображения
Введение
Системы электроснабжения являются сложными производственными объектами кибернетического типа, все элементы которых участвуют в едином производственном процессе, основными особенностями которого являются быстротечность явлений и неизбежность повреждений аварийного характера. Поэтому надёжное и экономичное функционирование систем электроснабжения возможно только при автоматическом управлении ими.
Распределительные электрические сети являются важным звеном в системе производства, передачи и потребления электрической энергии. Большое значение для надёжной работы электросетей имеет правильное выполнение и настройка устройств релейной защиты и противоаварийной автоматики (РЗА) и в том числе правильный выбор рабочих параметров срабатывания (рабочих уставок) аппаратуры РЗА.
Курсовая работа по дисциплине «Релейная защита и автоматика систем электроснабжения промышленных предприятий» является одной из важнейших составных частей общего курса РЗА. В процессе выполнения данной работы выбираются защиты и рассчитываются уставки для цеховых (заводских) распределительных сетей, производится согласование защит для обеспечения надёжности, максимального быстродействия и селективности.
1. Выбор кабелей системы электроснабжения
1.1 Выбор кабеля W6', питающего трансформатор T5
На основе данных выбираем трансформатор Т5 типа ТСЗ-160/10 ([6], табл.3.3).
В нормальном режиме работы длительный ток нагрузки составит:
А.
Примем коэффициент загрузки трансформатора в режиме длительной нагрузки и ПАР равным 1, так как отсутствует резерв. Следовательно Iн=Iн.max=Iном.Т5=14.663 А.
Выбираем кабель на 6 кВ марки ААГ-3×10 для прокладки в канале (температура окружающей среды +350 С).
Iдоп.ном=42 А ([1], табл. 1.3.18).
Расчетный длительный ток кабеля:
Iдоп=Кс.н.·Кср·Iдоп.ном=1·0.85·42=35.7 А,
где: Кс.н=1 ([1], табл. 1.3.26); Кср=0.85 ([1], табл. 1.3.3).
Условие выполняется:
Iн.max=14.663 А < Iдоп=35.7 А.
Определим экономически целесообразное сечение:
мм2 > 10 мм2,
где: Jэ=1.4 (А/мм2) для Tmax=4000 ч ([1], табл. 1.3.36 ).
Увеличиваем сечение кабеля до q=16 мм2.
Iдоп.ном=50 А ([1], табл. 1.3.18).
Расчетный длительный ток кабеля:
Iдоп=Кс.н.·Кср·Iдоп.ном=1·0.85·50=42.5 А,
где: Кс.н=1 ([1], табл. 1.3.26); Кср=0.85 ([1], табл. 1.3.3).
Условие выполняется:
Iн.max=24.06 А < Iдоп=42.5 А.
Допустимый ток термической стойкости кабеля для времени действия 0.1 с основной релейной защиты (МТО) на Q14 равен:
кА,
где: С=94 А·с2/мм2 – для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;
tс.з.=0.1 с – предполагаемое время действия основной релейной защиты;
to.Q=0.1 c – полное время отключения выключателя КЛЭП;
τа=0.01 с – постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ.
1.2 Выбор кабеля линии W6
На основе данных выбираем трансформаторы Т3 и Т4 марки ТСЗ-160/10 ([6], табл.3.3).
В нормальном режиме работы, при коэффициенте загрузки трансформатора Т4 равном 0.7, а трансформатора Т5 – 1, ток нагрузки будет равен:
А.
Максимально возможный ток нагрузки (ток в ПАР) равен:
А.
Выбираем кабель на 6 кВ марки ААГ-3×10 для прокладки в канале (температура среды +350С).
А ([1], табл. 1.3.18).
Расчётный длительно допустимый ток кабеля:
А,
где: 
([1], табл. 1.3.26); 
([1], табл.1.3.3).
Условие не выполняется: Iн.max=35.191 А > Iдоп=33.201 А, следовательно выбираем кабель сечением 16 мм2.
А ([1], табл. 1.3.18).
Расчётный длительно допустимый ток кабеля:
А,
где: ([1], табл. 1.3.26); ([1], табл.1.3.3).
Условие выполняется:
Iн.max=35.191 А < Iдоп=39.525 А
Определим экономически целесообразное сечение:
мм2 < 16 мм2,
где: Jэ=1.4 (А/мм2) для Tmax=4000 ч ([1], табл. 1.3.36).
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0.1 с основной релейной защиты (МТО) на Q14 равен:
кА.
Похожие работы
... Qнбк = 200 квар на низшей стороне одного трансформатора общая скомпенсированная мощность участка Нескомпенсированная реактивная мощность Схема внутреннего электроснабжения обогатительной фабрики Описание схемы внутреннего электроснабжения Рис. 1. Структурная схема внутреннего электроснабжения. Внутризаводское электроснабжение обогатительной фабрики осуществляется с помощью ...
... разных этапах производства (потребления) электроэнергии. Основная цель создания таких систем – дальнейшеё повышение эффективности технических и программных средств автоматизации и диспетчеризации СЭС для улучшения технико-экономических показателей и повышения качества и надёжности электроснабжения ПП. Реформирование электроэнергетики России требует создания полномасштабных иерархических систем ...
... - 8 25 22,666 12912 40350 Рис. 6. Картограмма электрических нагрузок точкой А на картограмме обозначим координаты центра электрических нагрузок завода. Выбор рационального напряжения При проектировании систем электроснабжения промышленных предприятий важным вопросом является выбор рациональных напряжений для схемы, поскольку их значения определяют параметры линий электропередачи и ...
... повреждения или отключения другой. 1. Определяют ток в линии в нормальном и послеаварийном режимах: (6.1.5) (6.1.6) 2. Сечение провода рассчитывают по экономической плотности тока: Для текстильного комбината: Тма = 6200-8000 ч., Тмр = 6220ч. [10]. Следовательно jэк = 1 А/мм2 [9]. (6.1.7) По полученному сечению выбирают алюминиевый провод со стальным сердечником марки АС-120/19. ...
0 комментариев