Выбор кабеля линии W5, питающей трансформатор Т3
Предварительный расчет токов КЗ
Расчет тока КЗ в точке К-3
Расчет тока КЗ в точке К-4
Расчет тока самозапуска линии W6'
Защита от замыкания на землю обмотки статора
Выбор вводного QF1(QF2) и секционного QF3 выключателей и расчет их установок
Расчет защиты магистрального участка сети W6-T4, W6'-T5
Расчет токовой защиты от однофазных замыканий на землю в обмотке или на выводах трансформатора, а так же питающей линии 6 кВ
Навигация
Расчет защиты магистрального участка сети W6-T4, W6'-T5
Релейная защита и автоматика СЭС
39584
знака
1
таблица
4
изображения
5.5 Расчет защиты магистрального участка сети W6-T4, W6'-T5
5.5.1 Расчет максимальной токовой защиты
Ток защиты на Q14 выбирается по наиболее тяжелому условию обеспечения несрабатывания на отключение защиты линии W6 при послеаварийных перегрузках.
Первичный ток срабатывания МТЗ на Q14 при отключении трехфазного КЗ на отходящем элементе (точка К-6 рис.3) заведомо меньше, чем при других послеаварийных режимах.
Первичный ток срабатывания максимальной токовой защиты МТЗ на Q14 по условию несрабатывания РЗ при включении дополнительной нагрузки устройством АВР (QF3):
где: 
– коэффициент отстройки для реле РТВ;
– коэффициент возврата реле РТВ;
kн=1.0 – коэффициент, учитывающий увеличение тока двигателей не терявшей питание секции при снижении напряжения вследствие подключения нагрузки другой секции. При небольшой доле двигательной нагрузки равен 1.0;
kз=0.7 – коэффициент загрузки трансформатора;
– коэффициент самозапуска линии W6.
По условию обеспечения несрабатывания МТЗ при восстановлении питания действием АВР после безтоковой паузы:
A,
где: Iн.max=1.4ּIном.Т4+ Iном.Т5=1.4ּ14.633+14.633=35.191 А – максимальный ток нагрузки линии W6.
Исходя из условия согласования по току с предохранителями принимаем 
А.
Ток срабатывания реле РТВ равен:
А.
Производится согласование МТЗ на Q14 магистрального участка с отсечкой автоматического выключателя QF2:
-ток срабатывания автоматического выключателя QF2, приведенный к стороне 6.3 кВ:
А.
А .
где: 
– коэффициент надежности согласования реле типа РНТ с автоматическим выключателем ВА [13].
Окончательно принимаем А.
При ступени селективности 0.6 с МТЗ на Q14 должна иметь выдержку времени в независимой части:
tс.з.Q14 ≥ tпл+tгор+Δt=0.05+0.05+0.6=0.7 c,
где: tпл=0.05 с – время плавления предохранителя три токе КЗ равном 9.931 кА (точка К-3);
tгор=0.05 с – время горения дуги;
Δt=0.6 с – ступень селективности.
Чувствительность МТЗ на Q14 в основной зоне:
5.5.2 Расчет селективной токовой отсечки
Отстройка от максимального тока внешнего КЗ:
кА.
Проверяется надежность отстройки отсечки от броска тока намагничивания трансформаторов:
А.
Коэффициент чувствительности отсечки определяется при двухфазном КЗ на выводах 6 кВ силового трансформатора (точка К-4) при условии, что погрешность трансформатора тока ТА1 не превышает 10 % [8]:
.
5.5.3 Проверка на десятипроцентную погрешность
Проверка на 10%-ную погрешность производится по методике с помощью кривой предельных кратностей 
. Предельная кратность определяется по выражению:
Этому значению К10 соответствует 
Ом, при котором 
, а токовая погрешность f несколько меньше 10% ([13] рис.П6.1).
Рассчитывается фактическое сопротивление нагрузки на ТА1 при двухфазном КЗ на выводах 6 кВ силового трансформатора, т.е. в зоне действия МТЗ, по выражению:
Ом,
где: 
Ом – сопротивление реле РТМ при уставке реле 20 А 
.
Ом – сопротивление реле РТВ при токе срабатывания 
А.
Таким образом, 
Ом больше чем допустимое значения 
Ом, и следовательно, погрешность трансформатора тока большее 10% .
А
Определяем чувствительность отсечки с учётом действительной погрешности трансформаторов тока. Погрешность трансформаторов тока f определяется при максимальном токе КЗ. При коэффициенте чувствительности равном 1.5 для токовой отсечки блока линия - трансформатор:
Максимальная кратность тока:
Допустимое значение предельной кратности 
при определённом значении Ом. Коэффициент 
, отсюда погрешность f=45% ([13] рис.П6.2).
Коэффициент чувствительности отсечки при двухфазном КЗ в точке К-3:
Чувствительность обеспечивается при реальной погрешности. Таким образом, отсечку можно считать основной защитой магистрального участка, такая схема защиты может быть использована при заданных условиях.
Похожие работы
... Qнбк = 200 квар на низшей стороне одного трансформатора общая скомпенсированная мощность участка Нескомпенсированная реактивная мощность Схема внутреннего электроснабжения обогатительной фабрики Описание схемы внутреннего электроснабжения Рис. 1. Структурная схема внутреннего электроснабжения. Внутризаводское электроснабжение обогатительной фабрики осуществляется с помощью ...
... разных этапах производства (потребления) электроэнергии. Основная цель создания таких систем – дальнейшеё повышение эффективности технических и программных средств автоматизации и диспетчеризации СЭС для улучшения технико-экономических показателей и повышения качества и надёжности электроснабжения ПП. Реформирование электроэнергетики России требует создания полномасштабных иерархических систем ...
... - 8 25 22,666 12912 40350 Рис. 6. Картограмма электрических нагрузок точкой А на картограмме обозначим координаты центра электрических нагрузок завода. Выбор рационального напряжения При проектировании систем электроснабжения промышленных предприятий важным вопросом является выбор рациональных напряжений для схемы, поскольку их значения определяют параметры линий электропередачи и ...
... повреждения или отключения другой. 1. Определяют ток в линии в нормальном и послеаварийном режимах: (6.1.5) (6.1.6) 2. Сечение провода рассчитывают по экономической плотности тока: Для текстильного комбината: Тма = 6200-8000 ч., Тмр = 6220ч. [10]. Следовательно jэк = 1 А/мм2 [9]. (6.1.7) По полученному сечению выбирают алюминиевый провод со стальным сердечником марки АС-120/19. ...
0 комментариев