Оценим силы сопротивлений, возникающие при работе насосной установки

17. Оценим силы сопротивлений, возникающие при работе насосной установки.

Будем считать постоянным угол a и равным ≈5º (~0,087 рад), а азимутальным отклонением можно пренебречь.

Тогда силу механического трения штанг можно определить по формуле:

Р_{тр мех}=С_штα(Р_ж+Р^’_шт)=0,25∙0,087(6,1+16,3)=0,49 кН,

где С_шт по данным В. М. Троицкого для ν_н=3∙10^-6 м²/с можно принять равной 0,25.

Силу гидравлического трения рассчитаем по формуле А. М. Первердяна:

18. Рассчитаем напряжение в штангах по формулам:

 МПа,

 МПа,

 МПа,

 МПа.

Приведенное напряжение в точке подвеса штанг составляет соответственно:

по формуле И. А. Одинга:

 МПа,

по формуле М. П. Марковца:

 МПа,

Для штанг из стали 40 нормализованных предельно допускаемое приведенное напряжение составляет 70 МПа (по Одингу). Следовательно, для этих штанг условие обеспечения усталостной прочности не выполняется, так как [σ_пр]=70 МПа<σ_{пр од} =72 МПа.

Следовательно, можно либо подобрать штанговую колонну из штанг той же марки, но большего диаметра, например 19*22 мм, или сохранить конструкцию колонны, но выбрать штанги с более высокой усталостной прочностью, например, из стали 20 НМ, нормализованные с [σ_пр]=90 МПа по И. А. Одингу, [σ_пр]=74 МПа по М. П. Марковцу. В расчетах воспользуемся вторым вариантом.

19. Крутящий момент на кривошипном валу редуктора определим по формуле:

M_{кр max}=300S+0.236S(Р_max-Р_min)=300∙2.1+0.236∙2.1(32.1-6.8)10³=13200 Н∙м.

20. Выберем станок-качалку. Предыдущими расчетами было установлено: Р_max=32.1 кН; (M_кр)_max=13200 Н∙м; S=2.1 м; n=14.7 кач/мин.

Сравнивая расчетные данные с паспортными характеристиками станков-качалок находим, что этим условиям удовлетворяет станок-качалка СК4-2,1-1600, который и выбираем окончательно.

21. Рассчитаем энергетические показатели работы штанговой насосной установки.

Полезная мощность:

 Вт.

Коэффициент потери мощности на утечки:

Потери мощности в клапанных узлах:

 Вт.

Мощность, расходуемая на преодоление механического I_{тр мех} и гидродинамического I_{тр г} трения штанг, а также трения плунжера в цилиндре I_{тр пл}:

 Вт.

 Вт.

 Вт.

Затраты мощности в подземной части установки:

 Вт.

К. п. д. Подземной части установки:

Значения к.п.д. подземной части по этим формулам получились достаточно близкие.

Принимаем: η_эд=0,77, η_ск=0,80, тогда общий к.п.д. установки:

Полная мощность, затрачиваемая на подъем жидкости:

 Вт=45 кВт.

Определим полную потребляемую мощность также по методике Б. М. Плюща и В. О. Саркисяна:

К₁=6,0 для станка-качалки с грузоподъемностью 4 т,

 Вт=6.1 кВт.

Расхождение результатов расчета полной мощности по разным методикам составило около 15% от их среднеарифметической величины, что приемлемо для практических расчетов. Для расчета принимаем I_полн =6,1 кВт. По таблице IV.16 /6/ выбираем электродвигатель АОП-52-4 с номинальной мощностью 7,0 кВт.

Удельный расход энергии на подъем жидкости:

 Дж/кг,

 кВт∙ч/т,

 кВт∙ч/т.

Суточный расход энергии:

 кВт∙ч.