Определим максимальный перепад давления в клапанах при движении через них продукции скважины

10. Определим максимальный перепад давления в клапанах при движении через них продукции скважины.

Согласно таблице IV.1 /6/, d_{кл в}=25 мм, d_{кл н}=18 мм. Предварительно определим расход смеси через всасывающий клапан:

 м³/с,

 м³/с.

Максимальная скорость движения смеси в седле всасывающего клапана и число Рейнольдса:

 м/с;

По графику (см. рисунок IV.1 /6/) определяем коэффициент расхода клапана при Rе=2,8*10⁴ М_кл=0,4. Перепад давления на всасывающем клапане

 Н/м²=0,03 МПа.

Аналогично определим перепад давления на нагнетательном клапане. Поскольку р_вык>р’_нас, то Q’_г(р_вык)=0 и Q_кл=Q_ж(р^’_нас),

 м³/с;

 м³/с;

M_кл=0,4 (см. рисунок IV.1 /6/),

 Н/м²=0,05 МПа.

Тогда давление в цилиндре насоса при всасывании р_{вс ц} и нагнетании р_нагнц и перепад давления, создаваемый насосом ∆р_нас, будет следующее:

р_всц=р_пр-∆р_{кл в}=2,56-0,03=2,53 МПа;

р_нагц=р_вык+∆р_{кл н}=7,94+0,05=7,99 МПа;

∆р_н=р_{нагн ц}-р_пр=7,99-2,56=5,43 МПа.

11. Определим утечки в зазоре плунжерной пары:

Проверяем характер течения в зазоре:

Следовательно, режим течения жидкости в зазоре ламинарный.

12. Определим коэффициент наполнения:

Установим предварительно Q_см (р_всц):

Q_ж(р_всц)≈Q_ж(р_пр)≈3,39∙10^-4 м³/с;

 м³/м³;

 м³/с;

Q_см=(3,39+1,95)∙10^-4=5,34∙10^-4 м³/с;

Проверяем условие р_всц<р’_нас. Поскольку оно выполняется, то в цилиндре во время хода всасывания имеется свободный газ. Тогда коэффициент наполнения η_нап определяем в следующем порядке:

Коэффициент утечек:

Газовое число:

р_нагнц=7,99 МПа>р’_нас=5,5 МПа. Следовательно, коэффициент наполнения:

В расчете принято b_ж(р)=b_н(р);

Определим коэффициент наполнения также для неравновесного характера процесса растворения газа:

Определим коэффициент наполнения также для процесса неравновесного и при полной сегрегации фаз:

По формуле И.М. Муравьева:

Вероятные средние значения коэффициента наполнения  и соответствующие максимальные абсолютные отклонения δ_i составят соответственно:

Следовательно, значения коэффициента наполнения насоса, определенные для различных схем процесса выделения и растворения газа и сегрегации фаз, лежат в довольно узком диапазоне значений: η_нап=0,59-0,62. Погрешность схематизации не превышает 0,02.

Для дальнейших расчетов принимаем η_нап=0,60.

Коэффициент η_рг, учитывающий усадку нефти:

13. Определим подачу насоса W_нас, обеспечивающую запланированный дебит нефти при получившемся коэффициенте наполнения:

 м³/с.

При известном диаметре насоса можно определить необходимую скорость откачки, пользуясь, например, формулой:

 м/мин.

По диаграмме А. Н. Адонина для заданного режима можно использовать станки-качалки 6СК6-1,5*1600 или 6СК6-2,1*2500.

Первый из них не подходит, поскольку не обеспечит требуемую скорость откачки (для этого станка sn_max=22 м/мин). Поэтому следует ориентироваться на параметры станка СК6-2,1-2500 по ГОСТ 5866-76, параметры которого аналогичны параметрам станка-качалки 6СК6-2,2*2500.

Выбираем s_пл=2 м; n=15 кач/мин или N=0.25 1/c.

14. При выборе конструкции штанговой колонны, вначале воспользуемся таблицами АзНИПИ ДН. По таблице IV.8 /6/ для насоса диаметром 38 мм выбираем двухступенчатую колонну штанг из углеродистой стали 40 ([σ_пр]=70 МПа) диаметрами 16 и 19 мм с соотношениями длин ступеней 55*45%. Выберем также конструкцию равнопрочной штанговой колонны по методике МИНХ и ГП.

Предварительно установим значения следующих коэффициентов (необходимые размеры штанг приведены в таблице 13):

; ; ;

 ;

Площадь плунжера насоса:

 м².

Гидравлическая нагрузка:

 Н.

Коэффициенты динамичности при ходе вверх m_в и вниз m_н, а также плавучести штанг К_арх и вспомогательный множитель М:

Сила гидравлического трения, действующая на единицу длины колонны:

 Н/м,

 Н/м.

Далее определим силы сопротивлений, сосредоточенные у плунжера:

 Н,

 Н.

Вес “тяжелого низа” принимаем равным сумме сил сопротивления, сосредоточенных у плунжера:

 Н.

Далее установим длины нижней l₁ и верхней l₂ ступеней.

Последовательно отметим, что q_{тр 1} и q_{тр 2} составляют весьма незначительную часть от веса единицы длины штанг q_{шт 1} и q_{шт 2}. Поэтому при расчете можно не учитывать q_{тр 12:}

 м.

 м;

Оценим необходимую длину “тяжелого низа”, если его выполнить из штанг диаметром 25 мм:

 м, или 1,6% от общей длины колонны.

Таким образом, расчетным путем была получена конструкция колонны диаметром 16*19 мм с соотношением длин ступеней 65*35%. Для дальнейших расчетов принимаем конструкцию колонны с соотношением длин для ступеней 65*35%.

15. Рассчитаем потери хода плунжера и длину хода полированного штока:

м.

 м.

 м.

Критерий динамичности  для данного режима:

Поскольку _кр=0,2 (см. табл. II.3 /6/), то  и длину хода полированного штока S можно определить по формулам:

 м;

 м.

Обе формулы дают одинаковый результат, причем длина хода штока оказалась несколько меньше, чем рассчитываемая без учета динамических усилий в штангах.

Для дальнейших расчетов принимаем ближайшую стандартную длину хода станка-качалки СК6-2,1-2500 s=2,1, тогда для сохранения прежней скорости откачки определяем уточненное число качаний:

 кач/с=14,7 кач/мин;

 рад/с.

Длина хода плунжера при s=2,1 м:

 м;

а общий коэффициент подачи штанговой насосной установки:

16. Перейдем к определению нагрузок, действующих в точке подвеса штанг. Соответственно вес колонны штанг в воздухе и в жидкости с учетом веса “тяжелого низа”:

 кН.

Вычислим предварительно коэффициенты m_ω и φ в формулах А. С. Вирновского:

Принимаем a₁=a₂=a₁=a₂=1 (для упрощения расчета).

Определим вибрационную и инерционную составляющие по формулам:

 кН,

 кН.

Исследованиями установлено, что вибрационная составляющая экстремальной нагрузки не может быть больше, чем гидростатическая. Следовательно, результат расчета Р_виб получился завышенным. Поэтому примем:

Р_виб=Р_ж=6,1 кН;

Р_max=Р’_шт+Р_ж+Р_виб+Р_ин=16,3+6,1+3,9=32,4 кН;

Р_min=Р^’_шт – (Р_виб+Р_ин)=16,3-(6,1+3,9)=6,3 кН.

Тогда экстремальные нагрузки по скорректированным формулам А. С. Вирновского составят:

Р_max=Р^’_шт+Р_ж+К_{дин в}(Р_виб+Р_ин)=16,3+6,1+0,97(6,1+3,9)=32,1 кН,

Р_min=Р^’_шт-К_{дин в}(Р_виб+Р_ин)=16,3-0,93(6,1-3,9)=6,8 кН.