Расчёт потерь

5. Расчёт потерь

Так как для всех трубопроводов режим течения ламинарный то потери в трубопроводах считаются по формуле [3, с.389]::

(9)

где - вязкость жидкости, ;

L- длина трубопровода, м;

Q- расход жидкости, ;

d-внутренний диаметр трубопровода, мм.

Первый контур- привод сжатия заготовки:
Второй контур- привод тормоза:
Третий контур- привод захватов:

6. Расчет потерь в приводе сжатия заготовки

Определим потери в приводе сжатия заготовки:

=32 МПа - давление в приводе сжатия заготовки;

 (10)

 (11)

 (12)

где  = 0,055 МПа - потери в двухпозиционном гидрораспределителе

 = 0,055 МПа – потери в трехпозиционном гидрораспределителе

= 0,106 МПа – потери в напорной магистрали привода сжатия заготовки.

= 0,021 МПа – потери в сливной магистрали привода сжатия заготовки.

– суммарные потери в напорной магистрали привода сжатия заготовки.

– суммарные потери в сливной магистрали привода сжатия заготовки.

 =0,055+0,055+0,106=0,216 МПа

=0,055+0,055+0,021=0,131 МПа

=32-0,216=31,784 МПа

7. Расчет регулировочной и механической характеристик

Механическая характеристика [1, с.392]:

(13)

где- площадь дросселя, ;

p - постоянная, p=3,14;

D- диаметр поршня, м ; d-диаметр штока, м;

p-плотность жидкости, ;

- потери в приводе сжатия заготовки, МПа;

-нагрузка гидроцилиндра, кг;

-потери в сливном трубопроводе, МПа.

, (14)

где -условный диаметр прохода дросселя, м.

 

Рисунок 2 Изменение скорости движения штока гидроцилиндра от площади дросселя

Регулировочная характеристика по формуле (13):

 

F, H	V,
0	0,103
10000	0,094
40000	0,06

F, H	V,
0	0,0512
10000	0,047
40000	0,03

F, H	V,
0	0,1279
10000	0,116
40000	0,078

Рисунок 3 Изменение скорости от усилия на штоке гидроцилиндра

8. Принцип работы гидроцилиндра [2, с.48]

 

Гидроцилиндр с односторонним штоком по ОСТ2 Г21-1-73 состоит из следующих деталей: гильзы 6, крышек 1 и 9, поршня 4, штока 10, разрезной гайки 2, тормозных втулок 3 и 5, фланцев 7, полуколец 8, втулки 11, передней опоры 12, крышки 14, дросселей 15, обратных клапанов 16 и винтов 17. Уплотнение поршня по диаметру D обеспечивается с помощью чугунных поршневых колец, а уплотнение штока по диаметру d- с помощью шевронных уплотнений 13, натяг которых регулируется путем изменения толщины пакета прокладок между крышками 4 и 9. Масло в цилиндр подводится через отверстия ; для выпуска воздуха в крышках 1 и 9 предусмотрены отверстия, заглушаемые пробками. В исполнениях с торможением втулки 3 и 5 в конце хода входят в соответствующие расточки крышек 1 и 9, после чего слив масла из рабочей полости возможен лишь через дроссель 15, регулирующий эффективность торможения. После реверса движения масло в рабочую полость поступает через клапан 16.

Заключение

Проектирование гидросхемы приводов машины проводится с целью автоматизации основных операций, выполняемых на машине для сварки трением при использовании элементов гидроавтоматики.

В результате проделанной работы была спроектирована гидросхема привода машины для сварки трением. Рассчитаны основные характеристики и построены графики зависимостей (график изменения скорости движения штока гидроцилиндра от площади дросселя и график изменения скорости движения штока гидроцилиндра от усилия на штоке гидроцилиндра).

Список литературы

1. Башта Т.М., Руднев С.С., Некрасов Б.Б. Гидравлика, гидромашины и гидроприводы: - М.: «Машиностроение», 1982.-423с.

2. Свешников В.К., Усов А.А. Станочные гидроприводы: Справочник.: - М.: «Машиностроение», 1988.-512с.

3. Свешников В.К., Усов А.А. Станочные гидроприводы: Справочник.: - М.: « Машиностроение», 1995.-448с.