Расчёт железобетонной фермы с параллельными поясами
Рассчитываем предварительно напряжённую ферму с параллельными поясами для плоской кровли одноэтажного промышленного здания пролётом 24(м) при шаге ферм 6(м).
Предварительно напряжённый пояс армируется канатами К-7 диаметром 15(мм) с натяжением на упоры Rs=1080(Мпа), Rs,ser=1295(Мпа), Es=1.8(100000)(Мпа). Остальные элементы фермы армируются ненапрягаемой арматурой класса A-III, Rs=Rsc=365(Мпа), d>10(мм), Es=2(100000)(Мпа); хомуты из арматуры класса A-I, Rsw=175(Мпа). Бетон класса В40, Rb=22(Мпа); Rbt,ser=2.1(Мпа). Прочность бетона к моменту обжатия Rbp=0.7B= =0.7·40=28(Мпа); Rbt=1.4(Мпа); γb2=0.9; Eb=32.5·10і(Мпа).
Назначаем геометрические размеры: ширину панели принимаем 3(м) с расчётом опирания рёбер плит покрытия в узлы верхнего пояса. Решётка треугольная, угол наклона раскоса 45°.
Высоту фермы принимаем 3(м), что составляет h/l=3/240=1/8. Сечения ВП и НП 240Ч240(мм); сечение раскосов h2Чb2=180Ч180(мм), стоек 120Ч120(мм). Решётка фермы выполняется из готовых элементов с выпусками арматуры, которые заделывают в узлах при бетонировании поясов.
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка кн./мІ | Коэфф. надёжности по нагрузке | Расчётная нагрузка кн./мІ |
Постоянная: -от Ж/Б ребристых плит покрытия 3Ч6(м) с учётом заливки швов -от пароизоляции -от трёхслойного рубероидного ковра -от асфальтобетонной стяжки 20(мм) -от утеплителя | 1.75 0.1 0.15 0.35 0.4 | 1.1 1.3 1.3 1.3 1.2 | 1.925 0.13 0.195 0.455 0.48 |
Итого: | 2.75 | - | 3.185 |
Временная(снеговая): -длительная -кратковременная | 2000 600 1400 | 1.4 1.4 1.4 | 2800 840 1960 |
Полная: -постоянная и длительная -кратковременная | 4750 3350 1400 | - - - | 5985 4025 1960 |
Узловые расчётные нагрузки по верхнему поясу(ВП) фермы
постоянные: P1=g·a·b·γn =3.185·6·3·0.95=54.46(кн)
длительные: P2=0.84·6·3·0.95=14.36(кн)
кратковременные: P3=1.96·6·3·0.95=33.516(кн)
Нормативные узловые нагрузки будут ровны:
Постоянные: P1=g·a·b·γn =2.75·6·3·0.95=47(кн)
длительные: P2=0.6·6·3·0.95=10.26(кн)
кратковременные: P3=1.4·6·3·0.95=23.94(кн)
Усилия в элементах фермы получаем из расчёта на компьютере. Фактичекие усилия в элементах фермы получаем умножением единичных усилий на действительные значения узловых нагрузок P.
Расчёт
верхнего пояса
фермы:
Предварительно
принимаем
сечение верхнего
пояса h1Чb1=24Ч24(см),
A=576(смІ).
Требуемую минимальную
площадь сечения
сжатого пояса
фермы можно
определить
по формуле:
Что
меньше принятого
сечения. Свободную
длину пояса
для учёта продольного
изгиба в плоскости
фермы принимаем
равной ширине
одной панели
3(м), так как в узлах
ферма раскреплена
панелями покрытия.
Предварительно
вычисляем
площадь сечения
арматуры, полагая
As=As’,
ξ=x/h0=1
и
η=1
П
ринимаем
из конструктивных
соображений
4Ш12 А-III,
Аs=4.52(смІ);
процент армирования
μ=4.52/(24·24)·100=0.79%>0.2%.
У
точняем
расчёт. Определяем
условную критическую
силу:
Здесь As=2.26(смІ) для 2Ш12 А-III принято конструктивно.
С
ледовательно
армирование
по расчёту не
требуется;
армирование
назначаем
конструктивно,
как принято
ранее, - 4Ш12 А-III,
Аs=4.52(смІ).
Расчёт сечёния
пояса из плоскости
фермы не выполняем,
так как сечение
квадратное
и все узлы фермы
раскреплены
плитами покрытия.
Максимальное расчётное усилие растяжения N=711.6(кн)
Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:
П
ринимаем
с учётом симметричного
расположения
5 канатов К-7
диаметром
15(мм), Аsp=7.08(смІ).
Напрягаемая
арматура окаймляется
хомутами. Продольная
арматура каркасов
из стали класса
А-III(4Ш10
с Аs=3.14(смІ))
назначается
конструктивно.
Суммарный
процент армирования:
П
риведённая
площадь сечения
Аred=A+αAsp+αAs=24·24+5.55·7.08+6.15+3.14=635(смІ),
где α=Es/Eb=180·10і/325·10І=5.55
– для
напрягаемой
арматуры класса
К-7
α=200·10і/325·10І=6.15 – для арматуры класса А-III
Расчёт нижнего пояса на трещиностойкость
Элемент относится к третьей категории трещиностойкости. Максимальное предварительное напряжение арматуры принимаем σsp=0.7Rs,ser=0.7·1295=906(Мпа)
Проверяем условия: σsp+p=906+45.3=951.30.3·Rs,ser=387(Мпа), где p=0.05·σsp=0.5·906=45.3(Мпа)
Определяем потери предварительного напряжения арматуры.
Первые потери:
П
ервые
потери составляют
σlos,1=σ1+σ2+σ3+σ6=48.8+81.2+14.5+10.2=154.7(Мпа)
В
торые
потери:
Расчёт по раскрытию трещин:
Вычисляем ширину раскрытия трещин с учётом коэффициента γi=1.15 и суммарного действия постоянной нагрузки и полной снеговой нагрузки. Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки:
П
роверим
прочность
нижнего пояса
в процессе
натяжения:
Контролируемое усилие при натяжении канатов:
Расчёт наиболее сжатого раскоса:
Р
асчётное
сжимающее
усилие с учётом
γn=0.95
от
постоянной
и длительной
нагрузок
N·γn=361.4·0.95=343.3(кн),
от кратковременной
462·0.95=439(кн).
Бетон класса
В40, Rb=22·0.9=19.8(Мпа).
Назначаем
сечение раскоса
15Ч18(см), А=270(смІ).
Случайный
эксцентриситет:
ea=414/600=0.69(см),
ea=15/30=0.5(см),
ea=1(см).
Принимаем
e0=ea=1(см).
Так как
e0=1(см)20·h=20·15=300(см)
расчёт ведём
как внецентренно
сжатого элемента.
При симметричном
армировании,
когда As=As′
и Rsc=Rs,
площадь сечения
арматуры можно
вычислить по
формуле:
Назначаем из конструктивных соображений симметрично по контуру 4Ш12 А-III, As=4.52(смІ); μ=4.52/(15·18)·100%=1.67%>0.25%
Расчёт наиболее растянутого раскоса:
Расчётное усилие растяжения при γn=0.95 N=345·0.95=327.75(кн). Назначаем сечение hЧb=18Ч18(см). Площадь сечения арматуры из условия прочности: As=N/Rs= =327.75/365·10і=9(смІ); предварительно принимаем 4Ш18 А-III, As=10.18(смІ)
Расчёт по раскрытию трещин:
С
ледовательно,
трещины образуются,
требуется
проверка условий
расчёта по их
ширине раскрытия.
Определяем
ширину раскрытия
трещин при
длительном
действии постоянной
и длительной
нагрузок при
φl=1.5:
С
ечение
подобрано
удовлетворительно.
Аналогично
вышеизложенному
рассчитываются
и другие элементы
фермы на внецентренное
сжатие и центральное
растяжение.
Малонагруженные
элементы, например
стойки, проектируют
конструктивно;
их сечение
принято минимальным
12Ч14(см) с армированием
4Ш12 A-III.
Сбор нагрузок
I. Постоянные нагрузки:
Нагрузка от веса покрытия:
Собственный вес | Нормативная нагрузка кн./мІ | Коэффициент надёжности по нагрузке | Расчётная нагрузка кн./мІ |
Ж/Б ребристых плит покрытия 3x6м - 25 | 135 | 11 | 1485 |
Пароизоляции - 10 | 01 | 12 | 012 |
Утеплителя - 120 | 03 | 12 | 036 |
Цементной стяжки - 20 | 04 | 13 | 052 |
Рулонного ковра - 6 | 01 | 12 | 012 |
ИТОГО: | 225 | - | 2.61 |
Расчётная нагрузка от собственного веса подкрановой балки и кранового пути:
{(06·012+025·088)·25+070}∙6∙11=528(кн)
Расчётная нагрузка от веса колонннадкрановая часть: (06·04·38)·25·11=251(кн)
подкрановая часть: {08·04·715+(09·06+06І/2)∙04∙2}·25·11=79(кн)
Расчётное опорное давление фермы на стойку (включая постоянную нагрузку от покрытия): (112/2·11+261·6·24/2)∙095=23712(кн)
Расчётное опорное давление балки на стойку (включая постоянную нагрузку от покрытия): (91/2+261∙6∙18/2)∙095=1772(кн)
II.Временные нагрузки:
Для расчёта стоек распределение снеговой нагрузки по покрытию во всех пролётах здания принимается равномерным.
г.Пермь – V снеговой район
вес снегового покрова земли 2(кн/мІ)
Расчётная
нагрузка на
стойку будет:
=2∙6·24/2·14·095=19152(кн)
III.Крановые нагрузки:
Вертикальные нагрузки от кранов:
Горизонтальные нагрузки от кранов:
IV.Ветровая нагрузка:
1.Участок
- от 0.00(м) до низа
стропильных
конструкций:
2.Участок
- высота стропильной
конструкции:
Находим
средний коэффициент
:
=
+(
/2)·
=
=05
=
+(5/2)·003=0575
=
+(08/2)·003=0587
=(05∙5+0575∙5+0587∙08)/108=0541
=
+(33/2)∙003=0636
Расчётное значение ветровой нагрузки на первом участке:
Расчётное значение ветровой нагрузки на втором участке:
Ветровая нагрузка, действующая на шатёр, приводится к узловой нагрузке, приложенной на уровне низа ригеля рамы.
Интенсивность нагрузки:
Грузовая
площадь шатра:
Определение геометрических характеристик стойки по оси А:
Моменты инерции сечений колонн составляют:
надкрановой части
подкрановой части
Отношение высоты надкрановой части колонны к её полной высоте:
Смещение
осей надкрановой
и подкрановой
частей стойки:
Определение усилий в стойках от отдельных видов загружений:
Загружение 1(снеговая нагрузка):
Снеговая
нагрузка на
покрытии пролёта
АБ.
Для
по интерполяции
находим
.
Коэффициент
не определяем,
тк
эксцентриситет
e=0.
Находим величину горизонтальной реакции по формуле:
Определяем усилия в сечениях стойки.
изгибающие моменты:
продольные
силы:
поперечная
сила:
При
действии силы
со стороны
пролёта БВ
усилия
и
изменяют только
знак, усилия
остаются без
изменения.
Загружение 2(постоянная нагрузка):
Благодаря симметрии точек приложения сил относительно оси стойки, усилия
и
возникают
только от разности
сил
и
.
Усилия
и
от
-
=1772-23712=-60(кн)
получаем умножением
усилий от
на коэффициент
.Определяем
усилия в сечениях
стойки.
изгибающие моменты:
;
продольные силы:
;
;
поперечная
сила:
Загружение 3(крановая нагрузка действует со стороны пролёта АБ):
Для
по интерполяции
находим
.
Находим величину горизонтальной реакции по формуле:
Определяем усилия в сечениях стойки.
изгибающие моменты:
;
;
продольные силы:
;
поперечная
сила:
При
действии крановой
нагрузки
со стороны
пролёта БВ
усилия
и
изменяют только
знак, усилия
остаются без
изменения.
Загружение 4(крановая нагрузка Т действует слева на право):
Для
по интерполяции
находим
.
Находим величину горизонтальной реакции по формуле:
Определяем усилия в сечениях стойки.
изгибающие моменты:
;
;
изгибающий
момент в точке
приложения
силы H:
продольные
силы:
поперечная
сила:
При
действии силы
справа на лево
усилия
и
изменяют только
знак, усилия
остаются без
изменения.
Загружение 5(ветровая нагрузка действует слева на право):
Определяем
горизонтальные
реакции
в загруженных
(крайних) стойках.
Для
по интерполяции
находим
.
Горизонтальная
реакция
в стойке по оси
:
.
Горизонтальная
реакция
в стойке по оси
:
.
Усилие
в дополнительной
связи: .
Распределяем усилие в дополнительной связи между стойками поперечника.
Для
по интерполяции
находим
(стойки
по осям
и
).
Горизонтальные
силы, приходящиеся
на стойки по
осям
и
:
Определяем усилия в сечениях стойки.
изгибающие моменты:
;
;
продольные
силы:
поперечная
сила:
При направлении ветра справа на лево усилия в стойках не изменяются.
Составляем таблицу расчётных усилий.
Усилия в элементах фермы
Элемент | Стержень | От загружения силами F=1 всего пролёта | От постоянной нагрузки | От кратковременного действия полной снеговой нагрузки | От длительной снеговой нагрузки | От постоянной и полной снеговой нагрузки | От постоянной и длительной нагрузок | |||||
нормативной | расчётной | нормативной | расчётной | нормативной | расчётной | нормативной | расчётной | нормативной | расчётной | |||
Верхний Пояс | III-1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
IV-3 | -695 | -32665 | -3785 | -1664 | -23293 | -7131 | -998 | -49305 | -61143 | -39796 | -4783 | |
V-4 | -695 | -32665 | -3785 | -1664 | -23293 | -7131 | -998 | -49305 | -61143 | -39796 | -4783 | |
VI-6 | -94 | -4418 | -5120 | -2250 | -3151 | -9644 | -1350 | -6668 | -8271 | -53824 | -6470 | |
Нижний Пояс | I-2 | 392 | 18424 | 2135 | 9384 | 1314 | 4022 | 563 | 27808 | 3450 | 22446 | 2698 |
I-5 | 877 | 41219 | 4776 | 2100 | 2340 | 900 | 12594 | 62219 | 7116 | 50219 | 60354 | |
Раскосы | 1-2 | -525 | -24675 | -2860 | -12568 | -1760 | -5386 | -754 | -37243 | -4620 | -30061 | -3614 |
2-3 | 392 | 18424 | 2135 | 9384 | 1314 | 4022 | 563 | 2781 | 3450 | 22446 | 2698 | |
4-5 | -237 | -1114 | -1291 | -5674 | -794 | -2432 | -340 | -16814 | -2085 | -13572 | -1631 | |
5-6 | 083 | 390 | 452 | 1987 | 2782 | 852 | 1192 | 5887 | 7302 | 4752 | 5712 | |
Стойки | 1-II | -05 | -235 | -2723 | -1197 | -1676 | -513 | -718 | -3547 | -440 | -2863 | -3441 |
3-4 | -10 | -470 | -5446 | -2394 | -3352 | -1026 | -1436 | -7094 | -880 | -5726 | -6882 | |
6-6 | -10 | -470 | -5446 | -2394 | -3352 | -1026 | -1436 | -7094 | -880 | -5726 | -6882 |
Расчёт колонны.
Бетон
тяжёлый: ,
подвергнутый
тепловой обработке
при атмосферном
давлении;
;
;
;
;
арматура
.
I.Надкрановая часть стойки.
Размеры
сечения: ;
;
;
.
Расчётная
длина надкрановой
части: .
Комбинации расчётных усилий:
Комбинации | Первая | Вторая | Третья |
Усилия | Мmax, Nсоотв | Mmin, Nсоотв | Nmax, Mсоотв |
М,Кн·м | 100 | -9942 | -485 |
N,Кн | 612 | 612 | 78415 |
Для первой комбинации:
;
;
.
Принимаем
случайный
эксцентриситет
.
Расчётный -
.
;
;
;
>
.
Для тяжёлого бетона
.
Предварительно
принимаем
,
тогда при
:
;
.
.
.
Площадь
арматуры
назначаем
по конструктивным
соображениям:
.
Принимаем
3Ш14
c
.
Для второй комбинации:
Так
как значения
внутренних
усилий
и
для второй
комбинации
нагрузок, почти
совпадают со
значениями
внутренних
усилий для
первой комбинации,
то конструктивно
принимаем
3Ш14
с
.
Для третьей комбинации:
;
случайный
эксцентриситет
.
Расчётный
эксцентриситет
-
.
принимаем
Для тяжёлого бетона
.
Предварительно
принимаем
,
тогда при
:
;
.
.
.
Площадь
арматуры
назначаем
по конструктивным
соображениям:
.
Принимаем
3Ш14
с
.
Окончательно
принимаем
3Ш14
с
.
Горизонтальная
арматура
устанавливается
конструктивно:
шаг 300, Ш6
.
II.Подкрановая часть стойки.
Размеры
сечения: ;
;
;
.
Расчётная
длина подкрановой
части: .
Комбинации расчётных усилий:
Комбинации | Первая | Вторая | Третья |
Усилия | Мmax, Nсоотв | Mmin, Nсоотв | Nmax, Mсоотв |
М,Кн·м | 11984 | -1193 | -10965 |
N,Кн | 94237 | 94237 | 795 |
Для первой комбинации:
;
;
.
Принимаем
случайный
эксцентриситет
.
Расчётный -
.
;
;
;
.
принимаем
Для тяжёлого бетона
.
Предварительно
принимаем
,
тогда при
:
;
.
.
.
Площадь
арматуры
назначаем
по конструктивным
соображениям:
.
Принимаем
3Ш16
c
.
Для второй комбинации:
Так
как значения
внутренних
усилий
и
для второй
комбинации
нагрузок, почти
совпадают со
значениями
внутренних
усилий для
первой комбинации,
то конструктивно
принимаем
3Ш16
с
.
Для третьей комбинации:
;
случайный
эксцентриситет
.
Расчётный
эксцентриситет
-
.
принимаем
Для тяжёлого бетона
.
Предварительно
принимаем
,
тогда при
:
;
.
.
.
Площадь
арматуры
назначаем
по конструктивным
соображениям:
.
Принимаем
3Ш16
c
.
Окончательно
принимаем
3Ш16
с
.
Проверим необходимость расчёта подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба.
;
.
.
В расчёте нет необходимости.
Сбор нагрузок
I.Постоянные нагрузки:
Нагрузка от веса покрытия:
Собственный вес | Нормативная нагрузка кн./мІ | Коэфф. надёжности по нагрузке | Расчётная нагрузка кн./мІ |
Ж/Б ребристых плит покрытия 36м с учётом заливки швов. | 175 | 11 | 1925 |
Пароизоляции | 01 | 13 | 013 |
Утеплителя (готовые плиты) | 04 | 12 | 048 |
Асфальтовой стяжки t=2см | 035 | 13 | 0455 |
Рулонного ковра | 015 | 13 | 0195 |
ИТОГО: | 275 | - | 3185 |
Расчётная нагрузка от веса подкрановой балки:
(06·012+02·088)·595·25·11=40579кн
Расчётная нагрузка от веса колонн
- надкрановая часть: (038·04·38)·25·11=15884кн
- подкрановая часть: (04·08·59+04·09·105)·25·11=62315кн
Расчётное опорное давление фермы
- от покрытия: 3185·6·24/2=22932кн
- от фермы: (120/2)·11=66кн
Расчётная нагрузка от веса покрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению здания 10(мм)
Rs=Rsc=365(Мпа); Es=200·10і(Мпа)
I.Надкрановая часть:
B·h=40·38(см) (а=а=4см)
h0=h-a=38-4=34(см)
расчётная длина над крановой части: l0=2·Hверх=2·38=76(м)
Комбинации расчётных усилий:
Комбинации | Первая | Вторая | Третья |
Усилия | Мmax, Nсоотв | Mmin, Nсоотв | Nmax, Mсоотв |
М,Кн·м | 5265 | -3576 | 322 |
N,Кн | 45786 | 26634 | 45786 |
Д
ля первой комбинации:
Так как 0>14, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
еа – случайный эксцентриситет. Принимаем еа=13(см)
Р
асчётный эксцентриситет e=e0+ea=11+13=123(см)
Принимаем е=032(см)
Для тяжёлого бетона =1
Предварительно принимаем =0005, тогда при =Es/Eb=200·10і/205·10і=98
Площадь арматуры As=As назначаем по сортаменту:
Принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ)
Для второй комбинации:
П
лощадь арматуры As=As назначаем по сортаменту:
Принимаем 2Ш8 A- c As=101(смІ)
Для третьей комбинации:
Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям:
As=0002·b·h0=0002·40·34=272(смІ)
Принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ)
Окончательно принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ)
Горизонтальная арматура устанавливается конструктивно: шаг 300, Ш6 А-I
II Подкрановая часть:
bЧh=40Ч80(см) (a=a’=4см)
h0=80-4=76(см)
Расчётная длина подкрановой части колонны: l0=15·H1=15·6=9(м)
Комбинации расчётных усилий:
Комбинации | Первая | Вторая | Третья |
Усилия | Мmax, Nсоотв | Mmin, Nсоотв | Nmax, Mсоотв |
М,Кн·м | 14633 | 911 | 6507 |
N,Кн | 96185 | 770 | 96185 |
Q,Кн | 461 | 1183 | -693 |
Д
ля первой комбинации:
Так как 0>14, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
еа – случайный эксцентриситет. Принимаем еа=267(см)
Р
асчётный эксцентриситет e=e0+ea=152+267=179(см)
Принимаем е=0294(см)
Для тяжёлого бетона =1
Предварительно принимаем =0005, тогда при =Es/Eb=200·10і/205·10і=98
Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям:
A
s=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ)
Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ)
Для второй комбинации:
Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям:
As=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ)
Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ)
Для третьей комбинации:
П
лощадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям:
As=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ)
Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ)
Проверим необходимость расчёта подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба:
Р
асчёт необходим Так как l0/i=4174>14, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность
Следовательно принятого количества арматуры достаточно
Окончательно принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ)
Расчёт колонны на транспортные нагрузки.
Расчёт арматуры верхней части колонны:
Р
асчёт арматуры нижней части колонны:
Расчёт трещиностойкости:
Принятого количества арматуры достаточно.
Сечение | Усилие | Постоянная нагрузка | Временные нагрузки | I сочетание | II сочетание | ||||||||||||
Снеговая | Dmax по оси А | Dmax по оси Б в пролёте АБ | Dmax по оси Б в пролёте БВ | H по оси А | H по оси Б | Ветер слева | Ветер справа | Mmax Nсоотв | Mmin Nсоотв | Nmax Mсоотв | Mmax Nсоотв | Mmin Nсоотв | Nmax Mсоотв | ||||
слева | справа | ||||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 |
0 | M | ||||||||||||||||
N | |||||||||||||||||
Q | |||||||||||||||||
1 | M | ||||||||||||||||
N | |||||||||||||||||
Q | |||||||||||||||||
2 | M | ||||||||||||||||
N | |||||||||||||||||
Q | |||||||||||||||||
3 | M | ||||||||||||||||
N | |||||||||||||||||
Q | |||||||||||||||||
4 | M | ||||||||||||||||
N | |||||||||||||||||
Q |
Расчёт ребристой плиты покрытия
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка кн./мІ | Коэфф. надёжности по нагрузке | Расчётная нагрузка кн./мІ |
Постоянная от веса: - рулонного покрытия(6мм) - ц/п стяжки(20мм; =2000) - от утеплителя(базальтоволокнистые плиты 120мм; =250) - от пароизоляции(2 слоя пергамина на мастике 10мм) - от ребристых панелей(25мм) | 100 400 300 100 1350 | 1.2 1.3 1.2 1.2 1.1 | 120 520 360 120 1485 |
Всего от постоянной нагрузки: | 2250 | - | 2605 |
Временная от снега: - длительная - кратковременная | 2000 1540 660 | 1.4 1.4 1.4 | 2800 2156 924 |
Полная: - постоянная и длительная - кратковременная | 4250 3790 660 | - - - | 5405 4761 924 |
Расчёт полки:
Плиту рассматриваем как многопролётную неразрезную балку.
Изгибающий момент в сечении:
где
а
общая нагрузка
на плиту:
+
=(120+520+360+120+687)+2800=4.61(кн/мІ)
Полезная
толщина плиты
Определяем
коэффициент
при
=1(м):
Принимаем сварную сетку С-2 с продольной арматурой Ш3 класса Вр-I, шаг 100(мм), As=0.71(смІ) и поперечной Ш3 класса Вр-I, шаг 200(мм), As=0.35(смІ).
Процент
армирования
Расчёт поперечных рёбер по прочности:
Поперечные
рёбра запроектированы
с шагом .
Поперечное
ребро рассчитываем
как балку таврового
сечения с защемлённой
опорой.
Постоянная
расчётная
нагрузка
с учетом собственного
веса ребра:
Временная(снеговая)
нагрузка:
Общая
нагрузка:
Принимаем
полезную высоту
сечения ребра
.
Расчётное
сечение ребра
в пролёте является
тавровым с
полкой в сжатой
зоне:
Находим
коэффициент
по пролётному
моменту:
Находим
коэффициент
по опорному
моменту:
Учитывая
на опоре работу
поперечных
стержней сетки
плиты, у которой
на 1(м) имеется
5Ш3 ,
на продольный
стержень плоского
каркаса требуется
.
Из
конструктивных
соображений
принимаем
верхний стержень
таким же, как
нижний, т.е.
Проверим необходимость постановки хомутов:
Следовательно
требуется
расчёт поперечной
арматуры. Зададимся
шагом хомутов
и диаметром
стержней: ; Ш5 Вр-I.
где
;
Принимаем
.
Условие
прочности
обеспечивается.
Расчёт продольных рёбер по прочности
... , приближающийся по распределению внутренних усилий к системе пологих оболочек, что побудило отдельных авторов так именно её и рассматривать. Работы А. Ф. Лолейта по теории и практике строительства безбалочных перекрытий имели не только решающее значение в развитии этих конструкций, но послужили толчком к решению других сложных теоретических и практических задач. В ту пору, когда методы расчета ...
... башни, промышленные трубы большой высоты, реакторы атомных электростанций и др.). В современной строительной практике ряда капиталистических стран (США, Великобритании, Франции и др.) монолитные железобетонные конструкции получили широкое распространение, что объясняется главным образом отсутствием в этих странах государственной системы унификации параметров и типизации конструкций зданий и ...
... 1991. - 767 с. 7. Бондаренко В.М., Римшин В.И. Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций: Учеб. пособие. - М.: Высш. шк., 2006. - 504 с. 8. Тимофеев Н.А. Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания: Метод. указания к курсовой работе и практическим занятиям для студентов спец. "Строительство ж. д., путь и путевое хозяйство". - М.: МИИТ, 2004. ...
... стержней слева 2Ø28 А300: 504 мм < 20d = 560 мм справа 2Æ36 A-II (А300) 629 мм < 20d = 720 мм Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм. 6. Расчет сборной железобетонной колонны Сетка колонн м Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение ...
0 комментариев