Навигация
Расчет паровой турбины Т-100-130, расчет ступени
10834
знака
5
таблиц
20
изображений
Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт
Дано:
P0 =12,7 МПа = 130 ат
t0= 0С
tпром/п= 0С
Pп/п= МПа = ат
Pк= кПа= ат
Pа= МПа = ат
tп.в.= 0С
P0/= 0.95 P0=124 ат
DPк=
Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа
hoi=0.85
h0/=3245 кДж/кг
hпп= кДж/кг
h1t= кДж/кг
h2t= кДж/кг
H0/=264 кДж/кг
H0//=1010 кДж/кг
Hi/= H0/ґhoi=225 кДж/кг
Hi//= H0//ґhoi=859 кДж/кг
Dtпнд=(tд/-tк)/n=(95-35)/4=150C
Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-104)/3=480С
| ПВД 1 | ПВД 2 | ПВД 3 | ДЕАЭРАТОР | ПНД 4 | ПНД 5 | ПНД 6 | ПНД 7 | ||
| Т-ра на входе | t | 300 | 152 | 104 | 95 | 80 | 65 | 50 | 35 |
| т-ра на выходе | t | 248 | 200 | 152 | 104 | 95 | 80 | 65 | 50 |
| Энтальпия воды на входе | h | 875 | 665 | 455 | 416 | 350 | 284 | 219 | 153 |
| Энтальпия воды на входе | h | 1085 | 875 | 665 | 455 | 416 | 350 | 284 | 219 |
| Т-ра конденсата гр. пара | t | 255 | 207 | 159 | 104 | 100 | 85 | 70 | 55 |
| Энтальпия конденсата гр. пара | h | 1116 | 906 | 696 | 455 | 438 | 372 | 306 | 241 |
| Давление отбора пара | P | 4,33 | 1,8 | 0,603 | 0,603 | 0,101 | 0,0578 | 0,0312 | 0,0157 |
| Энтальпия отбора пара | h | 3073 | 2894 | 2726 | 2726 | 2480 | 2410 | 2330 | 2260 |
Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.
_
- a1-a2-a3) ґhд
_
a3-aд-a4-a5-a6 )ґ(hIV- hV)
a7ґ(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/к)ґ(1-a1-a2-a3-a4)
G1=a1ґG0=124,4ґ0.107=13,3 кг/с
G2=a2ґG0=124,4ґ0,105=13,1 кг/с
G3=a3ґG0=124,4ґ0,101=12,56 кг/с
Gд=aдґG0=124,4ґ0,0166=2,07 кг/с
G4=a4ґG0=124,4ґ0,0275=3,42 кг/с
G5=a5ґG0=124,4ґ0,0324=4,03 кг/с
G6=a6ґG0=124,4ґ0,0321=4,0 кг/с
G7=a7ґG0=124,4ґ0,0326=4,06 кг/с
N1э=G0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=124,4ґ(3245-3073)ґ0,99ґ0,99=20,97 МВт
N2э=(G0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(124,4-13,3)ґ(3073-2894)ґ0,99ґ0,99=19,5 МВт
N3э=(G0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1)ґ(2894-2726)ґ0,99ґ0,99=16,1 МВт
N4э=(G0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07)ґ(2480-2410)ґ0,99ґ0,99=23,13 МВт
N5э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42)ґ(2410-2330)ґ0,99ґ0,99=6,4 МВт
N6э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03)ґ(2330-2260)ґ0,99ґ0,99=6,9 МВт
N7э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)ґ(h6-hк)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0)ґ(2260-2150)ґ0,99ґ0,99=5,8 МВт
Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)ґ(hк-h/к)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0-4,06)ґ(2150-142)ґ0,99ґ0,99=17,4 МВт
SNэ=116,2 МВт
DN=3.8, что есть ошибка = 3,2%
| P0 | МПа | дано | 3,9 |
| t0 | 0С | дано | 400 |
| P2 | МПа | дано | 3,35 |
| h0 | кДж/кг | находим по h-s диаграмме | 3218 |
| h2t/ | кДж/кг | находим по h-s диаграмме | 3182 |
| J0 | м3/кг | находим по h-s диаграмме | 0,078 |
| J2t/ | м3/кг | находим по h-s диаграмме | 0,088 |
| C20/2 | кДж/кг | 702/2 | 2,45 |
|
| кДж/кг | h0+ C20/2=3218+2,45 | 3220,45 |
|
| кДж/кг |
| 38,45 |
| d | м | u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70) | 0,6154 |
| u | м/с | (u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3 | 135,3 |
| cф | м/с |
| 277,3 |
| (u/cф) | - |
| 0,488 |
|
| кДж/кг | (1-r) | 35,4 |
| HOP | кДж/кг | rґ | 3,08 |
| h1t | кДж/кг |
| 3185,1 |
| J1t | м3/кг | 0,087 | |
| P1 1 | МПа | 3,4 | |
| C1t | м/с |
| 266,1 |
| C1 | м/с | jґ C1t=0,96ґ266,1 | 255,4 |
| a1t | м/с |
| 612,9 |
| M1t | - | C1t/ a1t=255,4/612,9 | 0,4 |
| F1 | м2 |
| 0,019 |
| l1 | м | F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14) | 0,045 |
| DHc | кДж/кг | (1-j2)ґ | 2,78 |
| w1 | м/с |
| 127,8 |
| b1 | град |
| 29 |
| w2t | м/с |
| 150 |
| F2 | м2 |
| 0,035 |
| l2 | м | l1+(D1+D2)=0,045+0,003 | 0,048 |
| b2 | град |
| 24 |
| w2 | м/с | w2tґy=150ґ0,94 | 141 |
| C2 | м/с |
| 52,1 |
| a2 | град |
| 95 |
| DH | кДж/кг |
| 1,3 |
| DH | кДж/кг | C22/2 =52,12/2 | 1,4 |
| E0 | кДж/кг | 38,45-1ґ1,4 | 37,09 |
| hол | % |
| 89 |
| hр,с,ол | % |
| 93 |
Таблица 2. Расчёт промежуточной ступени турбины.
| P0 | МПа | дано | 3,9 |
| t0 | 0С | дано | 400 |
| P2 | МПа | дано | 3,35 |
| h0 | кДж/кг | находим по h-s диаграмме | 3218 |
| h2t/ | кДж/кг | находим по h-s диаграмме | 3182 |
| J0 | м3/кг | находим по h-s диаграмме | 0,078 |
| J2t | м3/кг | находим по h-s диаграмме | 0,087 |
| J2t/ | м3/кг | находим по h-s диаграмме | 0,088 |
| C20/2 | кДж/кг | 702/2 | 2,45 |
|
| кДж/кг | h0+ C20/2=3218+2,45 | 3220,45 |
|
| кДж/кг |
| 38,45 |
| d | м | u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70) | 0,6154 |
| u | м/с | (u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3 | 135,3 |
| cф | м/с |
| 277,3 |
| (u/cф) | - |
| 0,488 |
|
| кДж/кг | (1-r) | 35,4 |
| HOP | кДж/кг | rґ | 3,05 |
| h1t | кДж/кг |
| 3185,1 |
| J1t | м3/кг | 0,087 | |
| P1 1 | МПа | 3,4 | |
| C1t | м/с |
| 266,1 |
| C1 | м/с | jґ C1t=0,96ґ266,1 | 255,4 |
| a1t | м/с |
| 612,9 |
| M1t | - | C1t/ a1t=255,4/612,9 | 0,4 |
| F1 | м2 |
| 0,019 |
| l1 | м | F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14) | 0,045 |
| DHc | кДж/кг | (1-j2)ґ | 2,78 |
| w1 | м/с |
| 127,8 |
| b1 | град |
| 29 |
| w2t | м/с |
| 150 |
| F2 | м2 |
| 0,035 |
| l2 | м | l1+(D1+D2)=0,045+0,003 | 0,048 |
| b2 | град |
| 24 |
| w2 | м/с | w2tґy=150ґ0,94 | 141 |
| C2 | м/с |
| 52,1 |
| a2 | град |
| 95 |
| DHр | кДж/кг |
| 1,3 |
| DHв.с. | кДж/кг | C22/2 =52,12/2 | 1,4 |
| E0 | кДж/кг | _ Н0 -cв.с. ґDНв.с.= 38,45-1ґ1,4 | 37,09 |
| hол | % |
| 89 |
| hр,с,ол | % |
| 89,6 |
М2t=C2t/a2t=521/615.5=0.085
Профили решёток
Сопловые - С-90-15А
_
tопт=0,7-0,85
a1=140
в=5,15
Рабочие Р-35-25А
_
tопт=0,55-0,65
b=250
в=2,54
Сопловые
_
t=вґt=5,15ґ0,8=4,12
z=pdl/t=3.14ґ61,54ґ1/4,12=47
tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/47=4,12
Рабочие
t=вґt=2,54ґ0,6=1,52
z=pdet=3.14ґ61,54ґ1/1,52=126
tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/126=1,53
Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт
Дано:
P0 =12,7 МПа = 130 ат
t0= 455 0С
Pк= 4,9 кПа
tп.в.= 2480С
P0/= 0.95 P0=124 ат
DPк=
Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа
hoi=0.85
h0/=3245 кДж/кг
H0=1274 кДж/кг
Hi/= H0/ґhoi=225 кДж/кг
Hi//= H0//ґhoi=859 кДж/кг
Dtпнд=(tд/-tк)/n=(143-35)/4=270C
Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-158)/3=300С
Таблица 1.
| ПВД 1 | ПВД 2 | ПВД 3 | ДЕАЭРАТОР | ПНД 4 | ПНД 5 | ПНД 6 | ПНД 7 | ||
| Т-ра на входе | t | 218 | 188 | 158 | 143 | 116 | 89 | 35 | |
| т-ра на выходе | t | 248 | 218 | 188 | 158 | 143 | 116 | 62 | 35 |
| Энтальпия воды на входе | h | 913,42 | 787,72 | 662,02 | 599,17 | 486,04 | 372,91 | 146,65 | |
| Энтальпия воды на входе | h | 1039,12 | 913,42 | 787,72 | 662,02 | 599,17 | 486,04 | 259,78 | 146,65 |
| Т-ра конденсата гр. пара | t | 255 | 225 | 195 | 158 | 148 | 121 | 67 | |
| Энтальпия конденсата гр. пара | h | 1068,45 | 942,75 | 817,05 | 662,02 | 620,12 | 507 | 280,73 | |
| Давление отбора пара | P | 4,33 | 2,55 | 1,4 | 0,6 | 0,45 | 0,21 | 0,028 | 0,049 |
| Энтальпия отбора пара | h | 3060 | 2990 | 2900 | 2760 | 2710 | 2610 | 2370 | 2200 |
Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.
a1(h1/-
h1//
)=
a2(h2/+
h2//)+a1(h1//-h2//)=h2//-h2/
a3(h3/+
h3//)+(a2+a1)(h2//-h3//)=h3//-h3/
_
aдґhд+hд/ґaд=hд
-(a1+a2+a3)ґh3/-
( 1-
- a1-a2-a3) ґhд
_
a4(h4-h4/)=
(hд/-
hIII)
(1-a1-a2-a3-aд)
a5
(h5-h5/)
+a4(h4/-h5/)
= (1-a1-a2-a3-aд)
( h/III-h/IV)
a6
(h6-h6/)
+(a4+a5)(h5/-h6/)
= (1-a1-a2-
a3-aд-aт1 )ґ(hIV- hV)
a7ґ(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/VI)ґ(1-a1-a2-a3-aд-aт1-aт2)
Gт1=Gт2=0,1ґGк0=12,44 кг/с
aт1=aт2=Gт1 /Gт0=0,0978
G1=a1ґG0=129ґ0,063=8,1 кг/с
G2=a2ґG0=129ґ0,061=7,9 кг/с
G3=a3ґG0=129ґ0,064=8,3 кг/с
Gд=aдґG0=129ґ0,0255=3,2 кг/с
G4=a4ґG0=129ґ0,049=6,3 кг/с
G5=a5ґG0=129ґ0,04=5,2 кг/с
G6=a6ґG0=129ґ0,037=4,8 кг/с
G7=a7ґG0=129ґ0,036=4,6 кг/с
Мощность отсеков
N1э=Gт0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=129ґ(3245-3060)ґ0,99ґ0,99=23,4 МВт
N2э=( Gт0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(129-8,1)ґ(3060-2990)ґ0,99ґ0,99=9,3 МВт
N3э=( Gт0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9)ґ(2990-2900)ґ0,99ґ0,99=11 МВт
N4э=( Gт0-G1-G2-G3)ґ(h3-hд)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3)ґ(2990-2760)ґ0,99ґ0,99=24,6 МВт
N5э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2)ґ(2760-2710)ґ0,99ґ0,99=6 МВт
N6э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3)ґ(2710-2610)ґ0,99ґ0,99=10,3 МВт
N7э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)ґ(2505-2370)ґ0,99ґ0,99=10,3 МВт
N8э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1)ґ(h6-h7)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)ґ(2505-2370)ґ0,99ґ0,99=10,8 МВт
N9э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1-G7- Gт2)ґ(h7-hк)ґhмґhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44-4,6-12,44)ґ(2370-2200)ґ0,99ґ0,99=10,5 МВт
SNэ=116,2 МВт
DN=3,8 что есть ошибка = 4,68%
Дано:
Тип котельного агрегата: БКЗ-420-140
Температура острого пара: 550
Температура питательной воды: 230
Температура уходящих газов: 158
Температура холодного воздуха: 70
Содержание кислорода на выходе из топки: 2,4
Марка топлива: мазут высокосернистый
Содержание горючих в шлаке и провале: 0
в уносе: 0
Содержание пордуктов неполного сгорания в уходящих газах:
СО=5,3
СН4=2,7
Н2=2,1
Характеристика топлива в %
| Wp | Ap | Sp | Hp | Cp | Np | Op | Qp |
| 3 | 0.1 | 2.8 | 10.4 | 83.0 | 0.77 | 0.77 | 38800 |
Определение hк.а.бр по данным испытания
Похожие работы
... лапами цилиндров и их опорными поверхностями.Расширение турбины происходит в основном от фикс-пункта в сторону переднего подшипника и частично в сторону генератора. Тепловой расчет паровой турбины Исходные данные: –абсолютное давление пара Ро=12,8 Мпа –температура То=838 К=555о С; - абсолютное давление в верхнем теплофикационном ...
... теплоперепадов должна быть равна величине . Это равенство в курсовом проекте соблюдается. Полученные теплоперепады наносим на процесс расширения в i-s-диаграмме (графический рисунок -1). 1.4 Полный расчет ступеней турбины Детальный расчет промежуточных ступеней необходимо выполнять на ЭВМ, программе TermCalc of the Turbine 1.6. И рассчитаем эти параметры: расход пара D, параметры пара перед ...
... к ним участков цилиндра относительно холодным паром от деаэратора, подаваемым к штокам клапанов при пусках турбины. 2. Исходные данные для расчёта принципиальной тепловой схемы теплоцентрали на базе турбоустановки Т-100/110-130 По заданной температуре окружающей среды , по температурному графику сетевой воды (рисунок Д.1) и диаграмме режимов Т-100-130, определяем: - отопительная нагрузка ...
... до последнего времени была ориентирована на докритическое давление p0=16,3 – 18 МПа. За рубежом на паросиловых тепловых электростанциях редко встречается столь глубокий расчетный вакуум, как на наших ТЭС – при tохл.в=12 0С, хотя это существенно усложняет создание мощных турбин. Только в странах бывшего СССР длительное время эксплуатировались быстроходные пятицилиндровые турбины насыщенного пара ...
0 комментариев