Определяем ёмкость расходного бака

2. Определяем ёмкость расходного бака

W_{расходн}= = 4*10 / 10 = 4 м³

в = 10% концентрация раствора коагулянта в расходном баке, в пересчёте на безводный продукт.

Принимаем 2 расходных бака ёмкостью по 4 м³.

Размеры:

ширина b2 = 1,0 м;

длина L2 = 2.0 м;

высота Н = 2,2 м.

(при высоте слоя раствора = 2,0 м.)

Расчёт установок для обеззараживания воды

Обеззараживание воды применяемое с целью уничтожения имеющихся в ней бактерий, достигается обычно хлорированием воды жидким (газообразным ) хлором или раствором хлорной извести. Для обеззараживания воды из реки, расчётную дозу хлора надо применять более высокой, чем при обеззараживании воды из подземного источника.

Дозу хлора устанавливают технологическим анализом, из расчёта что бы в одном литре воды поступающем к потребителю, оставалось 0,3-0,5 мг хлора не вступившего в реакцию (остаточного хлора.)

Хлорное хозяйство располагают в отдельно размещаемых хлораторных, где сблокированы расходный склад хлора, испарительная и хлородозаторная. Расходный склад хлора можно размещать в отдельных зданиях, или в плотную к хлораторной, отделяя его глухой стеной без проёмов. Трубопроводы подачи хлорной воды, выполняют из поливинилхлорида, резины, или полиэтилена высокой плотности.

Хлорирование производится в два этапа:

предварительное – с дозой 3 – 5 мг/л. при поступлении воды на очистную станцию;

вторичное -- с дозой 1 –2 мг/л, для обеззараживания воды после фильтрования.

Хлораторная установка для дозирования жидкого хлора.

Расчётный часовой расход хлора для хлорирования воды:

первичное хлорирование

Q_сут*Dў_хл / (1000*24) = 27540*5 / (1000*24) = 5,7 кг/ час.

вторичное хлорирование:

Q_сут*Dўў_хл / (1000*24) = 27540*1 / (1000*24) = 1,14 кг/час.

Общий расход хлора равен 6,96 кг/час = 167,2 кг/сут.

Оптимальные доза хлора назначают по данным опытной эксплуатации путём пробного хлорирования очищаемой воды. Производительность хлораторной равна 167.2 кг/сут, поэтому помещение разделено глухой стенкой на две части (собственно хлораторную и аппаратную), с самостоятельным запасным выходом на улицу. В аппаратной устанавливаются 3 вакуумных хлоратора

ЛОНИИ – 100, производительностью до 10 кг/час, с газовым измерителем. Два хлоратора являются рабочими, а один служит резервным. В аппаратной кроме хлораторов, устанавливаем 3 промежуточных хлорных баллона. Они требуются для задержания загрязнений перед поступлением хлорного газа в хлоратор из расходных баллонов. Производительность рассматриваемой установки по хлору составит Q_хл= 6,9 кг/час. Это вызывает необходимость иметь расходные и хлорные баллоны.

Определяем количество баллонов:

n_бал = Q_хл/ S_бал = 7 / 0.5 = 14 баллонов, где

S_бал. – съём хлора с одного баллона без искусственного подогрева при тем – ре 18°С в помещении, равный 0,5-0,7 кг/час.

Для уменьшения количества расходных баллонов в хлораторной устанавливается стальные бачки – испарители D = 0.746 м; L = 1.6 м;

Такая бочка имеет вместимость 500 л, и вмещает до 625 кг хлора. Съём хлора с 1 м² боковой поверхности бочек составляет S_хл= 3 кг/час. Боковая поверхность бочки при принятых выше р-рах составит 3,65 м². Съём хлора с одной бочки будет: q_б= F_б S_хл = 3,65*3 = 10,95 кг/час.

Для обеспечения подачи хлора в кол-ве 7 кг/ч, нужно иметь 7 / 10,95 » 1 бочку испаритель.

Чтобы пополнить расход хлора из бочки, его переливают из стандартных баллонов ёмкостью 55 л, создавая разряжение в бочках путём отсоса хлор-газа эжектором. Это позволяет увеличить съём хлора до 5 кг/час с одного баллона, и следовательно сократить количество одновременно действующих расходных баллонов до 7 / 5 = 2 шт.

Всего баллонов с жидким хлором за сутки расходуется 167,2 / 55 = 3 шт.

Также в помещении хлораторной должно находится резервные баллоны в размере не менее 50% от суточной потребности, поэтому предусматриваем установку 4 расходных баллонов, каждая бочка размещается в горизонтальном положении на платформе циферблатных весов, что обеспечивает весовой контроль расхода хлора.

При суточном расходе хлора более или равном 3 баллонов при хлораторной надо предусматривать хранение трёх суточного запаса хлора. Количество баллонов на складе должно быть 3*3 = 9 шт. Склад хлора не должен иметь непосредственного сообщения с хлораторной.

Основной запас хлора хранится вне очистной станции, на расходном складе, рассчитанном на месячную потребность в хлоре.

Определение месячного запаса количества баллонов на расходном складе.

n_бал= (162,7*30) / 55 = 92 баллона. Доставка баллонов с расходного склада на очистную станцию производится по мере надобности автомашинами.

Расчёт вертикального (вихревого) смесителя.

Смесители служат для равномерного распределения реагентов в массе обрабатываемой воды, что способствует более благоприятному протеканию последующих реакций происходящих затем в камерах хлопьеобразования. Смешение осуществляется в течении 1-2 мин. В данном проекте т.к. полная производительность станции составляет 27540 м³/сут целесообразно применить вертикальный (вихревой) смеситель.

Q_полн= 27540 м³/сут

Q_час= 27540 / 24 = 1148 м³/час. Принимаем два вихревых смесителя с расходом 900 м³/час.

Определяем cекундный расход:

q_сек= 1148 / 3600 = 0,31 м³/сек = 310 л/сек.

Определяем площадь горизонтального сечения в верхней части смесителя:

f_в= Q_час / V_в = 1148 / 3600 = 0,31 м³/сек = 310 л/с., где:

V_в – скорость восходящего движения воды, равная 90-100 м/ч.

Определение размеров верхней части смесителя.

Принимаем верхнюю часть смесителя квадратной в плане.

В этом случае её сторона будет иметь размер:

В_в = = = 3,5 м. Трубопровод подающий отрабатываемую воду в нижнюю часть смесителя со входной скоростью V_н = 1-1,2 м/с, должен иметь внутренний диаметр 600 мм. Тогда при расходе воды q_сек = 310 л/с, входная скорость V_н= 1,05м/с. Так как внешний диаметр подводящего трубопровода (D) равен 625 мм, то р-р в плане нижней части смесителя в месте примыкания этого трубопровода должен быть 0,625 х 0,625 м, а площадь нижней части усечённой пирамиды составит D_н = (0,625)² = 0,39 м².

Определяем высоту нижней части смесителя.

Принимаем величину центрального угла a= 40°(это угол между наклонными стенками смесителя), тогда высота нижней части смесителя будет равна:

h_н = 0,5*(В_в-В_н)* ctg 40° / 2 = 0.5*(3,46-0,625)*2,747 = 3,89 » 4 м.

Определяем объём пирамидальной части смесителя:

W_H = где:

f_в – площадь горизонтального сечения верхней части смесителя;

f_н – площадь нижней части усечённой пирамиды смесителя;

W_H= 1/3*4*(12+0,390+) = 19,4 м³.

Определение полного объёма смесителя.

W = (Q_час*t) / 60 = 1147*1.5 / 60 = 28.68 м³., где t – продолжительность смешения реагента с массой воды, равная 1,5 мин.

Определение объёма верхней части смесителя

W_в= W-W_н = 28,68-19,4 = 9,28 м³.

Определение высоты верхней части

h_в = W_в / f_в = 9,28 / 12 = 0,77м.

Полная высота смесителя равна:

h_c=h_н + h_в = 4,0+0,77 = 4,77 м.

Сбор воды производится в верхней части смесителя периферийным лотком,

через затопленные отверстия. Скорость движения воды в лотке V_л= 0,6 м/с.

Вода, протекающая по лоткам в направлении бокового кармана, разделяется на два параллельных потока.

Определим расчётный расход каждого потока:

Q_л = Q_час / 2 = 1147 / 2 = 573,75м³/час.

Определим площадь живого сечения сборного лотка:

w_л = Q_л / V_л*3600 = 573,75 / 0,6*3600 = 0,265 м².

При ширине лотка b_л= 0,5 м, расчётная высота слоя воды в лотке:

h_л = b_л / w_л = 0,265 / 0,27 = 0,98 м. Уклон лотка принимаем i = 0.02.

Определяем площадь всех затопленных отверстий в стенках сборного канала.

F₀ = Q_час / V₀*3600 = 1147 / 1*3600 = 0,31 м² ,где:

V₀ – скорость движения воды через отверстия лотка, равная 1 м/с. Отверстия приняты диаметром равным d₀ = 100 мм, т.е. площадью f₀ = pR² = 0.00785 м².

Определяем общее потребное количество отверстий

n₀ = F₀ / f₀ = 0.31 / 0.00785 = 41 шт.

Эти отверстия размещают по боковой поверхности лотка, на глубине h₀=110 мм от верхней кромки лотка до оси отверстия.

Определение внутреннего периметра лотка

Р_л = 4*(3,5-2*(0,5+0,06)) = 9,52 м = 9520 мм.

Шаг оси отверстий l₀ = P_л / n₀= 9520 / 41 = 232 мм.

Расстояние между отверстиями l₀-d₀ = 232-100 = 132 мм.

Из сборного лотка вода поступает в боковой карман, размеры которого принимаем из конструктивных соображений с таким расчётом что бы в нижней части разместить трубу для отвода воды, прошедшей смеситель.

Расход воды протекающей по отводящей трубе, для подачи в камеру хлопьеобразования q_сек = 310 л/с. Скорость в этом трубопроводе 0,8-1,0 м/с, время пребывания – не более 2 минут. Принимаем стальной трубопровод наружным диаметром = 620 мм, при скорости движения в нём воды V = 1,05 м/с; 1000i = 2.25;

V*t = 0.87 м/с * 120 с = 126 м. 1000i = 0.126*2.25 = 0.28 м. – потери по длине.

Расчёт осветлителей со слоем взвешенного осадка

Осветлители со взвешенным осадком, применяемые как сооружения первой ступени водоподготовки, могут успешно работать только при условии предварительной обработки примесей воды коагулянтом или флокулянтом.

Осветлители обеспечивают более высокий процент осветления воды, и имеют более высокую производительность, чем отстойники.

Принцип работы:

обрабатываемая вода, смешенная с реагентами, вводится в осветлитель снизу и равномерно распределяется по площади рабочих коридоров. Далее, вода движется снизу вверх, и проходит через слой ранее сформированного взвешенного осадка, сост. из массы взвешенных в восходящем потоке хлопьев, которые непрерывно хаотически движутся, но весь слой в целом неподвижен. Он находится в состоянии динамического равновесия, обусловленного равенством скорости восходящего потока воды, и средней скорости осаждения хлопьев. Проходя через слой взвешенного осадка, вода осветляется в результате контактной коагуляции, и все примеси содержащиеся в воде остаются в слое. Осветлённая вода прошедшая через слой взвешенного осадка собирается с помощью сборных желобов, и отводится для дальнейшей обработки на фильтры.

Расчётный расход воды с учётом на собственные нужды станции

Q_час = 1147,5 м³/ час = 27540 м³/сут.

Наибольшая мутность исходной воды – 313 мг/л.

Наименьшая мутность – 27 мг/л

Цветность – 55 мг/л

Доза коагулянта = 30 мг/л.

Определение максимальной концентрации взвешенных веществ

С = М+(К*Д_К)+0,25*Ц, где:

М – количество взвешенных веществ в исходной воде = 313 мг/ л;

К – коэффициент = 1;

Д_К – доза коагулянта = 30 мг/л;

Ц – цветность исходной воды = 55 град.

С = 313+(1*30)+0,25*55 = 356,7 мг/л.

Принимаем время уплотнения осадка Т = 3 часа, тогда средняя концентрация осадка d = 24000 г/м³ = 24 кг/м³ (табл.29)¹.

Определение количества воды теряемой при сбросе осадка из осадкоуплотнителя т.е. при продувке осветлителя.

q_ос = *100% , где:

С – максимальная концентрация взв. веществ, = 356,7 мг/л;

М – количество взвеси на выходе из осветлителя = 8-12 мг/л;

d_ср – средняя концентрация веществ в осадкоуплотнителе = 24000 г/м³;

К_ср – коэфф. разбавления осадка = 1,2-1,5.

q_ос = = 1.73%

Потеря воды при продувке (т.е при сбросе осадка):

(1147*1,73) / 100 = 19,85 м³/час.

Определение площади осветлителя.

Максимальное содержание взвеси поступающей в осветлитель составляет

356,7 мг/л, следовательно, скорость восходящего потока воды в зоне осветления, V_з.о. = 1 мм/с, а коэфф. распределения потока К = 0,75 (табл.30, стр.110)²

F_осв = F_з.о+F_з.от.= ,где:

F_з.о – площадь зоны осветления, м²;

F_з.от – площадь зоны отделения осадка, м²;

Q_расч – расчётный расход воды

V_з.о. – скорость восходящего потока в зоне осветления, мм/сек;

K – коэфф. распределения воды между зоной осветления и осадкоуплотнителем, = 0,75

a = 0,9;

F_осв.= = 357,11 м.

Так как площадь одного осветлителя в плане не должна превышать 100 – 150 м², принимаем 6 осветлителей. Площадь каждого из двух коридоров осветлителя будет равна:f_кор = 118,05 / 6 = 19,67 м².

Ширину коридора принимаем в соответствии с размерами балок, равной:

b_кор= 2,6 м, тогда длина, l = 19,92 / 2,6 = 7,66 м.

Ширина осадкоуплотнителя выше окон для приёма осадка,

b_о.у. = 19,67 / 7,66 = 2,56 м.

Водораспределительный дырчатый коллектор, размещённый в нижней части коридоров осветлителя рассчитываем на наибольший расход воды.

Определение расхода воды проходящего через водораспределительный дырчатый коллектор.

q_кол= 1147,5 / 6 / 2 = 95,62 м³/час = 27 л/с.

Скорость входа воды в коллектор – 0,5-0,6 м/с, принимаем диаметр = 250 мм, тогда скорость будет равна 0,55 м/с.

Т.к. во второй половине дырчатого коллектора скорость становится менее

0,5 м/с, принимаем коллектор телескопической формы, сваренный из трёх труб диаметром 250,200,150 мм равной длины. Скорость выхода воды из отверстий должна быть V₀ = 1.5 -- 2.0 м/c. Принимаем V₀ = 2,0 м/с, тогда площадь отверстий распределительного коллектора составит:

f₀ = q_кол / V₀ = 0,027 / 2 = 0,0135 м² = 135 см².

Принимаем диаметр отверстий = 20 мм, тогда площадь одного отв. = 3,14 см².

Определяем количество отверстий в каждом коллекторе

n₀ = 135 / 3,14 = 43 отверстия.

Водосборные желоба с затопленными отверстиями для сбора воды.

Желоба размещены в зоне осветления, в верхней части осветлителя, вдоль боковых стенок коридоров.

Определение расхода воды на каждый желоб.

q_ж = , = = 38,85 м3/час = 0,0099 м³/с, где

Q_час – часовой расход воды;

n – количество осветлителей;

Ширина желоба прямоугольного сечения:

b_жел= 0,9 * q_жел^0,4 = 0,9 * (0,0099)^0,4 = 0,14 м = 14 см.

Затопленные отверстия размещаются в один ряд по внутренней стенке желоба, на 7 см ниже его верхней кромки, тогда глубина желоба в его начале и конце будет равна:

Глубина желоба:

h_{начальное} = 7+1,5*(b_жел/2) = 7+1,5*(14/2) = 17,5 см.

h_{конечное} = 7+2,5*(14/2) = 24,5 см.

Определение площади отверстий в стенке желоба

= = 0,015 м² = 155 см. где:

q_желоба – расход воды на каждый желоб;

m -- коэфф. расхода = 0,65;

g – ускорение свободного падения;

h – разность уровней воды в осветлителе и в желобе равная 0,05 м.

Определение количества отверстий

n_отв= f_отв / f_{одн.отв} = 155 / 3,14 = 50 отверстий.

шаг отверстий: е = l / n = 9.4 / 50 = 0.188 м = 19 см.

Осадкоприёмные окна

Площадь осадкоприёмных окон определяем по расходу воды который поступает вместе с избыточным осадком в осадкоуплотнитель.

Q_ok = (1-K) * Q_расч = (1-0,75)*192 = 48 м³/час.

С каждой стороны в осадкоуплотнитель будет поступать Q_ok = 48 / 2 = 24 м³/час воды с избыточным осадком.

Площадь осадкоприёмных окон с каждой стороны

f_ok = Q_ok/ V_ok= 24/36 = 0.66 м², где V_ok – скорость движения воды с осадком в окнах, = 36-54 м/час. Высота окон h= 0,2 м, тогда их общая длина с каждой стороны осадкоуплотнителя равна: l_ок = 0,66 / 0,2 = 3,33 м.

Устраиваем с каждой стороны осадкоуплотнителя по горизонтали

10 окон 0,2х0,33 м. При длине осадкоуплотнителя равной 7,66 м, и 10 окнах, шаг оси по горизонтали составит: 7,66 / 10 = 0,76 м. Расстояние между двумя соседними окнами при ширине окна = 0,33 м, будет равна: 0,76-0,3 = 0,43 м.

Дырчатые трубы для сбора и отвода воды

Дырчатые трубы из зоны отделения осадка в вертикальном осадкоуплотнителе размещаются так, чтобы их верхняя образующая была ниже уровня воды в осветлителе не менее 0,3 м, и выше верха осадкоприёмных окон не менее 1,5 м.

Определение расхода воды через каждую сборную трубу

Q_сб = = = 23,58 м³/час = 6,55 л/с = 0,0065м³/сек.

где Q_oc – потеря воды при продувке = 1,73%.

Таким образом, Q_ос = (192*1,73) / 100 = 3,32 м³/час.

Т.к скорость в устье сборной трубы должна быть не более 0,5 м/сек, принимаем диаметр трубы равным 150 мм, V = 0,49 м/с. Диаметр отверстий равен 15-20 мм, площадь отверстий при скорости входа воды в них равной 1,5 м/с, должна быть:

= 0,0043 см² при отверстиях диаметром 18 мм, площадь каждого будет f₀ = 2,54 см.

Потребное количество отверстий:

n₀ = 43 / 2,54 = 17 шт.

Принимаем 17 отверстий с шагом 7,66 / 17 = 0,45 м.

Фактическая скорость входа воды в отверстия равна:

Vў_отв = Q_сб / f₀ * n = 0,0065 / 0,000254*17 = 1,5 м/сек.

Определение высоты осветлителя

Высота осветлителя считая от центра водораспределительного коллектора до верхней кромки водосборных желобов равна:

Н_осв= где:

b_кор – ширина коридора осветлителя = 2,6 м;

b_желоба -- ширина одного желоба = 14 см = 0,14 м.;

a -- центральный угол, образуемый прямыми проведёнными от оси водораспределительного коллектора к верхним точкам кромок водосборных желобов, равный 30 градусам.

Н_осв = = 4,83м.

Высота пирамидальной части:

h_пир = = = 1,55м. где:

а – ширина коридора по низу = 0,4 м.

a₁ – центральный угол наклона стенок = 70°.

Высоту защитной зоны над слоем взвешенного осадка принимаем h_защ = 1,5 м.

Высота слоя взвешенного осадка выше перехода наклонных стенок осветлителя в вертикальные будет равна:

h_верт = H_осв-h_защ-h_пир = 4.83-1.5-1.55 = 1.78 м.

Общая высота зоны взвешенного осадка равна:

h_верт+ h_пир / 2 = 1,78 + 1,55 / 2 = 2,55 м.

Верхнюю кромку водоприёмных окон располагаем на 1,5 м. ниже поверхности воды в осветлителе, тогда верхняя кромка этих окон высотой 0,2 м будет размещаться на уровне: 4,83-1,5-0,2 = 3,13 м. от дна осветлителя или на уровне равном: 3,13-0,2 = 2,93 м. выше оси водораспределительного коллектора (здесь 0,2 м – это расст. от дна осветлителя до оси коллектора.)

Низ осадкоприёмных окон должен быть на 1,5 – 1,75 м. выше перехода наклонных стенок зоны взвешенного осадка в вертикальные.

В рассматриваемом случае высота равна: 4,83-(1,55+1,5+0,2) = 1,58 м, что удовлетворяет требуемым условиям.

Продолжительность пребывания осадка в осадкоуплотнителе.

Объём осадкоуплотнителя составляет:

W = l_kop* где:

l_op -- длина осадкоуплотнителя, = 7,66 м.

b_oy -- ширина осадкоуплотнителя выше окон для приёма осадка = 2,56 м.

h_верт – высота слоя взвешенного осадка выше перехода наклонных стенок

осветлителя в вертикальные.

h_пир – высота пирамидальной части осветлителя

W = 7.66*(2.56*1.78+2*()) = 50.10 м³

Определение количества осадка поступающее в осадкоуплотнитель:

Q_ос= С*Q_расч = 0,356*192 = 68,35 кг. где :

С – максимальная концентрация взв. в-в. равная 356 мг/л.

Q_расч – расчётная производительность одного осветлителя = 192 м³/час.

Средняя концентрация осадка (по сухому веществу) d_ср= 24 кг/м³ (по табл. 29)¹

Продолжительность пребывания осадка в осадкоуплотнителе

Т = W*d_cp/ Q_oc = 50,10*24 / 68,35 = 17,59 час. т.е. более 3 часов которые приняты при определении концентрации осадка в воде продуваемой из осадкоуплотнителя.

Дырчатые трубы для удаления осадка

При объёме осадкоуплотнителя W_oc = 50,10 м³, и его опорожнении за 15 минут (0,25 часа), через каждую осадкосбросную трубу, должен проходить расход:

Q_ос = W_ос / 2*t = 50.10 / 2*0.25 = 100.2 м³/час = 27,83л/с = 0,02783 м³/сек.

При скорости движения воды в конце трубы V = 1,1 м/с, диаметр составит175 мм. Скорость входа воды в отверстия = 3 м/с, при этом площадь отверстий составляет:

S f_o = Q_oc / V₀ = 0.0278 / 3 = 0.0092 м² = 92 см.

Принимаем отверстия диаметром 20 мм, и площадью f_отв = 3,14 см.

Потребное количество отверстий: n = Sf_отв / f_o = 92 / 3,14 = 30 шт.

Принимаем 30 отверстий с шагом оси: 7,66 / 30 = 0,25 м.

Расчёт скорых безнапорных фильтров с кварцевой загрузкой.

Вода поступающая для окончательного осветления на фильтры, после выхода из осветлителей должна содержать не более 8 – 12 мг/л взвешенных веществ. После фильтрования, мутность воды предназначенной для хозяйственно -питьевых целей не должна превышать 1,5 мг/л. (СНиП 2.04-02.84)

Помимо взв. веществ фильтры должны задерживать большую часть микроорганизмов и микрофлоры и понижать цветность воды до 20 °

Скорый безнапорный фильтр представляет собой резервуар загруженный слоями пека и гравия, крупность которых возрастает сверху вниз. Верхний слой толщиной 0,7 м. называется фильтрующим и состоит из чистого кварцевого песка с диаметром зёрен 0,5-1,2 мм. Высота слоя воды над поверхностью загрузки фильтра должна быть не менее 2 м.

Фильтрующий слой песка лежит на поддерживающих слоях песка и гравия, назначение которых предотвратить вымывание мелкого песка и способствовать

более равномерному распределению воды по площади фильтра. Поддерживающие гравийные слои соприкасаются с распределительной трубчатой системой собирающей профильтрованную воду которая затем отводится в резервуар чистой воды.

В процессе фильтрования засоряется зернистая загрузка и увеличиваются потери напора в фильтре. Когда потери достигают предельно допустимой величины (2,5-3 м), фильтр отключается и производится восстановление фильтрующей способности загрузки путём промывки фильтра обратным током воды.

Во время промывки, промывная вода подаётся в распределительную систему, и далее снизу вверх в фильтрующий слой, который она расширяет (взвешивает).

Дойдя до верхней кромки промывных желобов, промывная вода вместе с вымытыми ею загрязнениями переливается в желоба, а из них в боковой карман и отводится на сооружения оборота промывной воды.

Интенсивность промывки – 12-18 л/(с*м²)

Расчётная скорость фильтрования - 6 – 10 м³/час

Полезная производительность станции = 27540 м³/сут = 1168 м³/час = 324,4 л/с

Определение суммарной площади скорых фильтров

F = , где:

Т – продолжительность работы станции в течении суток = 24 часа.

V_рн -- расчётная скорость фильтрования = 6 м/час. (при нормальном режиме эксплуатации).

n – количество промывок фильтра в сутки = 2

w -- интенсивность промывки

t₁ – продолжительность промывки = 0,1 часа.

t₂ – время простоя фильтра в связи с промывкой = 0,33 часа.

F = = 210 м².

Определение количества фильтров

N = = 0.5* = 7 шт.

Площадь одного фильтра составит:

210 / 7 = 30 м²; размеры в плане 5х6 м.

Скорость фильтрования при форсированном режиме составит:

V_р.ф = V_р.н.*(N / N-N₁) = 6*(7 / 7-1) = 7 м/ч; где:

N – количество фильтров

N₁ -- количество фильтров находящихся в ремонте = 1, следовательно скорость фильтрования при форсированном режиме отвечает требованиям.

Подбор состава загрузки фильтра

Высота фильтрующего слоя h_ф = 700мм.

Диаметр зёрен – d_мин = 0,5 мм; d_макс = 12,5 мм.

Эквивалентный диаметр зёрен d_э = 0,7 мм.

Коэффициент неоднородности К_н = 2,0

Поддерживающие слой имеют общую высоту 500 мм. и крупность зёрен 2-32 мм.

Расчет распределительной системы фильтра

В проектируемом фильтре распределительная система служит как для равномерного распределения промывной воды по площади фильтра, так и для сбора промывной воды.

Интенсивность промывки принята w = 12 л/с*м².

Определение количества промывной воды необходимой для одного фильтра.

q_пр = F*w = 30*12 = 360 л/c

Диаметр коллектора распределительной системы определяем по скорости входа промывной воды, d_кол = 600 мм., что при расходе 360 л/с соответствует скорости V_кол = 1.13 м/с.

Площадь дна фильтра, приходящаяся на каждое ответвление распределитель­ной системы при расстояниях между ними m = 0,27 м и наружным диаметре коллектора равным 630 мм, составит:

f_отв= ((6-0,3) / 2) * 0,27 = 0,72 м²

Расход промывной воды поступающей через одно ответвление равен:

q_отв = f_отв *w = 0,72* 12 = 8,7 л/с.

Принимаем трубы ответвлений d_отв = 80 мм, тогда, скорость входа воды в ответвление будет V= 1,14 м/с, что не превышает рекомендованной скорости.

В нижней части ответвлений под углом 60° к вертикали, предусматриваются отверстия диаметром 10 – 12 мм.

Отношение площади всех отверстий в ответвлениях распределительной системы (Sf₀) к площади фильтра (F) принимаем равным 0,25 – 0,3%.

Определение суммарной площади отверстий

Sf₀ = 0.25*30 / 100 = 0,075 м² = 750 см²,

При диаметре отверстий -- б₀ = 14 мм, площадь отверстия -- f₀= 1,54 см., следовательно общее количество отверстий в распределительной системе каждого фильтра n₀ = Sf₀ / f₀ = 750 / 1,54 = 487 штук.

Общее количество ответвлений на каждом фильтре при расст. между осями ответвлений = 0,27 м, составит: (5/0,27)*2 = 37 шт.

Количество отверстий приходящихся на каждое ответвление = 487 / 3 = 14 шт.

Длин каждого ответвления l_отв = (60-0,63) / 2 = 2,7 м.

Шаг отверстий на ответвлении: l_о = l_отв / 14 = 2,7 / 14 = 0,19 м.

Отверстия расплогаются в два ряда в шахматном порядке под углом = 60° к вертикальной оси трубы. Для удаления воздуха из трубопровода подающего воду на промывку фильтра, в повышенных местах распределительной системы предусматриваем установку стояков воздушников диаметром 75-150 мм, с автоматическим устройством для выпуска воздуха.

Расчёт устройств сбора и отвода воды при промывки фильтра.

Сбор и отвод загрязнённой воды при промывке скорых фильтров, осуществляется с помощью желобов, размещаемых над поверхностью фильтрующей загрузки. При расходе промывной воды на один фильтр q_пр = 360 л/с, и количестве желобов n = 3, расход воды приходящийся на один желоб, составит:

q_ж = 360 / 3 = 120 л/с = 0,12 м³/с.

Расст. между осями желобов равно: 6 / 3 = 2 м.

Определение ширины желоба:

В = К* = 0,45 м., где:

а -- отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины равное 1,5;

К – коэфф. принимаемый равным 2,1 для желобов с треугольным основанием.

Определение высоты прямоугольной части желоба

h_пр = 0,75В = 0,75*0,45 = 0,34 м.

Полезная высота желоба (с учётом толщины стенки) равна:

h = 1,25В = 1,25*0,45 = 0,56 м

Конструктивная высота желоба с учётом толщины стенки

h_k = h+0,08 = 0,56+0,08 = 0,64 м.

По данным таблицы 40 (учебник "Очистка питьевой и технической воды"), размеры желоба будут равны: В = 0,45 м; h_k = 0,64 м; V = 0.65 м/с.

Высота кромки желоба над поверхностью фильтрующей загрузки, при Н = 0,7 и

l = 45%, Dh_ж = (0,7*45) + 0,3 = 0,62 м.,где l – относительное расширение фильтрующей загрузки (%).

Расчёт сборного канала.

Загрязнённая промывная вода из желобов скорого фильтра свободно изливается в сборный канал, откуда отводится в сток. Поскольку фильтр имеет площадь

равную 27,85 м², то он устроен с боковым сборным каналом, непосредственно примыкающем к стенке фильтра. При отводе промывной воды с фильтра, сборный канал должен предотвращать создание подпора на выходе воды из желобов, поэтому расст. от дна желоба до дна бокового сборного канала должно

быть не менее Н_кан = +0,2 = 0,7 м., где:

q_кан – расход воды в канале.

b_кан – минимально допустимая ширина канала принимаемая равной 0,7 м.

Скорость движения воды в конце сборного канала при размерах поперечного сечения f_кан = 0,7*0,7 = 0,49 м², составит:

V_кан = q_кан/ f_кан = 0,375 / 0,49 = 0,77 м/с.

Определение потерь напора при промывке фильтра

Потери напора слагаются из следующих величин:

потери напора в отверстиях труб распределительной системы фильтра

h_p.c.= = 4.75 м., где:

V_кол – скорость движения воды в коллекторе, м/с;

V_р.т – то же, в распределительных трубах, м/с;

a -- отношение суммы площадей всех отверстий распределительной системы к площади сечения коллектора = 0,25.

2. Потери напора в фильтрующем слое

h_ф = (а + в*w)*Н_ф = (0,76+0,017*14)*0,7 = 0,67 м., где, а , в – параметры песка с крупностью 0,5 –1 мм.

3. Потери напора в гравийных поддерживающих слоях

h_п.с. = 0,022*Н_п.с*w = 0,022*0,5*14 = 0,132 м.

4. Потери напора в трубопроводе подводящем промывную воду к общему коллектору распределительной системы.

при q = 360 л/с; d = 600 мм; V = 1,21 м/с, гидравлический уклон i = 0,00293, при общей длине трубопровода равной 100 м.

h_п.т = i*l = 0,00293*100 = 0,29 м.