Навигация
Определение коэффициента гидравлического сопротивления клапана
9292
знака
2
таблицы
3
изображения
8. Определение коэффициента гидравлического сопротивления клапана
, где 
, В=2 для двухседельного клапана
9. Определение коэффициента гидравлического сопротивления регулирующего клапана в зависимости от относительного хода плунжера
,где h=0.1, 0.2,…,1.0 
, 
xдр - коэффициент гидравлического сопротивления дроссельной пары клапана x0=2.4 [табл. 5]
10. По графику на [рис. 5] определяется величина ak для относительного сечения дроссельной пары
m=1: ak=0,73.
Величина m уточняестя по формуле: 
.
Определение новых значений m продолжается до тех пор, пока новое максимальное значение m не будет отличаться от предыдущего менее, чем на 5%.
Окончательно получаем:
11. Определяем площади проходных сечений в зависимости от степени открытия Fi=mi*Fc, где – площадь проходного сечения клапана 
12. Полученные данные сводятся в таблицу 1:
| .h | xK | xдр | .m (по рис 5) | ak (по рис 5) | .m (из расчёта) | ak (по рис 5) | .m (из расчёта) | ak (по рис 5) | .m (из расчёта) | Fi мм2 |
| 0.1 | 509.2 | 506.8 | 1.0 | 0.73 | 0.061 | 0.83 | 0.053 | 0.86 | 0.052 | 30.4 |
| 0.2 | 127.3 | 124.9 | 0.122 | 0.107 | 0.104 | 61 | ||||
| 0.3 | 56.6 | 54.2 | 0.184 | 0.162 | 0.157 | 92.2 | ||||
| 0.4 | 31.8 | 29.4 | 0.248 | 0.218 | 0.211 | 124.2 | ||||
| 0.5 | 20.4 | 17.9 | 0.315 | 0.277 | 0.267 | 157.3 | ||||
| 0.6 | 14.1 | 11.7 | 0.384 | 0.337 | 0.326 | 191.9 | ||||
| 0.7 | 10.4 | 8 | 0.457 | 0.402 | 0.388 | 228.4 | ||||
| 0.8 | 7.9 | 5.6 | 0.535 | 0.471 | 0.454 | 267.5 | ||||
| 0.9 | 6.3 | 3.9 | 0.620 | 0.545 | 0.526 | 309.8 | ||||
| 1.0 | 5.1 | 2.7 | 0.713 | 0.627 | 0.605 | 356.5 |
12% 3.5%
13. Определяется профиль плунжера. Для этого вычисляется ширина окна в зависимости от открытия клапана:
, где Xi-1 – ширина окна в предыдущем сечении
Fi – площадь открытой части окна
а – количество окон в плунжере (а=3)
с – расстояние между сечениями 
5. список использованной литературы
1. «Расчёт и проектирование технических средств автоматизации». Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Технические средства автоматизации». СПб.: СПбГТИ(ТУ), 1998. – 18с.
2. Д.М. Иткина «Исполнительные устройствасистем управления в химической и нефтехимической промышленности». М.: Химия, 1984. – 232с.
Похожие работы
... где - плотность топлива; - относительная толщина оболочки для алюминиевых сплавов. Масса бака горючего: . Масса бака окислителя: . 4. Составление компоновочной схемы ступени Рис.6. Компоновочная схема первой ступени ракеты (М 1:50) 5. Выбор и обоснование схемы системы наддува Системы наддува служат для обеспечения и поддержания требуемого давления в топливных баках. ...
... ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ КОЛЛЕДЖ ЗАДАНИЕ На курсовой проект по дисциплине «Турбинные установки тепловых электростанций». Студенту _ Харламову Андрею Группы _ 3-ТЭС-1 Тема: Тепловой расчёт турбины ПТ-25-90/11 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ 1.1 Номинальная мощность турбины _ 25000 кВт 1.2 Начальные параметры пара: давление _ 90 атм, температура _ 545 °С 1.3 Давление отработавшего ...
... кг/с Gсет*(t1-t3)/ (i2/4,19-tкб)* 0,98 7,14 9,13 2,93 0,48 Р16 Количество конденсата от подогревателей сетевой воды Gб кг/с Дб 7,14 9,13 2,93 0,43 Р17 Паровая нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания ...
... теплопередачу. В крупных установках используют паротурбонасосы, конденсат их выходного пара маслом не загрязнён, поэтому его можно направлять в котёл. Инжекторы для питания котлов в отопительно-производственных котельных непригодны, так как они плохо засасывают горячую воду. Производительность насосов определяется по формуле, т/ч: z – число котлов, шт, k – коэффициент ...
0 комментариев